СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ФАЗНЫМИ И ЛИНЕЙНЫМИ НАПРЯЖЕНИЯМИ ИСТОЧНИКОВ. НОМИНАЛЬНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ. Номинальное напряжение фазное

напряжение фазное номинальное - это... Что такое напряжение фазное номинальное?

напряжение фазное номинальное

3.1.18 напряжение фазное номинальное : Действующее напряжение между токопроводящей жилой и металлическим заземленным экраном, на которое рассчитан кабель.

Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации. academic.ru. 2015.

напряжение уставки
Напряжение фотосигнала ФЭПП

Смотреть что такое "напряжение фазное номинальное" в других словарях:

напряжение — 3.10 напряжение: Отношение растягивающего усилия к площади поперечного сечения звена при его номинальных размерах. Источник: ГОСТ 30188 97: Цепи грузоподъемные калиброванные высокопрочные. Технические условия … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
номинальное напряжение системы относительно земли — Номинальное напряжение относительно земли означает: номинальное напряжение в трехфазной системе с изолированной нейтралью или с нейтралью, заземленной через сопротивление; фазное напряжение (при соединении звездой), соответствующее номинальному… … Справочник технического переводчика
СТО 70238424.29.240.20.009-2009: Силовые кабельные линии напряжением 0,4 - 35 кВ. Организация эксплуатации и технического обслуживания. Нормы и требования — Терминология СТО 70238424.29.240.20.009 2009: Силовые кабельные линии напряжением 0,4 35 кВ. Организация эксплуатации и технического обслуживания. Нормы и требования: 3.1.9 блок кабельный : Кабельное сооружение с трубами (каналами) для прокладки… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
разряд частичный — 3.1.21 разряд частичный : Локализованный электрический разряд, частично шунтирующий изоляцию между проводниками и, который может возникать как в прилегающих, так и в не прилегающих к проводнику объемах изоляции. 3.2 Обозначения и сокращения В… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
ГОСТ Р 54130-2010: Качество электрической энергии. Термины и определения — Терминология ГОСТ Р 54130 2010: Качество электрической энергии. Термины и определения оригинал документа: Amplitude die schnelle VergroRerung der Spannung 87 Определения термина из разных документов: Amplitude die schnelle VergroRerung der… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
ГОСТ Р МЭК 60050-826-2009: Установки электрические. Термины и определения — Терминология ГОСТ Р МЭК 60050 826 2009: Установки электрические. Термины и определения оригинал документа: ( длительный ) допустимый ток ((continuous) current carrying capacity ampacity (US)): Максимальное значение электрического тока, который… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
Электрический однооборотный исполнительный механизм — Эта статья или раздел нуждается в переработке. Пожалуйста, улучшите статью в соответствии с правилами написания статей. Электрическ … Википедия

normative_reference_dictionary.academic.ru

Расчет трехфазного синхронного двигателя. Номинальное фазное напряжение

Расчет трехфазного синхронного двигателя

Проектное задание:

1. Номинальная мощность

2. Номинальное напряжение (линейное)

3. Номинальная частота вращения

4. Частота

6. Кратность максимального момента

Режим работы — продолжительный.

Номинальные величины

1. Номинальное фазное напряжение (предполагается, что обмотка статора соединена в звезду)

2. Номинальная полная мощность

исходя из номинальных данных машины

3. Номинальный фазный ток

4. Число пар полюсов

5. Расчетная мощность

-коэффициент представляющий собой отношение ЭДС в якоре при номинальной нагрузке к номинальному напряжению. При работе синхронного двигателя с опережающим током и можно принять

Размер статора

6. Графическим методом предварительно определяем внутренний диаметр статора для при

7. Внешний диаметр статора

-имеет значение в зависимости от числа полюсов

По табличным данным выбираем ближайший нормализованный внешний диаметр статора(Габарит №11):

-высота оси вращения

8. Полюсное деление

9. Расчетная длина статора. По графикам для при р=3 находим . Задаемся:

-зависят от размеров и конфигурации полюсного наконечника, а так же воздушного зазора и полюсного деления. Они берутся предварительно.

- обмоточный коэффициент. Определяется предварительно , что соответствует шагу обмотки

10. Находим

- удовлетворяет заданному промежутку значений при р=3

11. Действительная длина статора

12. Число вентиляционных каналов при

Из этого предела выбираем целое значение

13. Длина пакета

14. Суммарная длина пакетов магнитопровода

Зубцовая зона статора.

15. Число параллельных ветвей обмотки статора.

Так как , то выбираем

16. По графику для находим

17. Максимальное число пазов (зубцов) магнитопровода статора

18. Минимальное число пазов (зубцов) магнитопровода статора

19. Число пазов магнитопровода статора

Так как то сердечник выполняется не сегментированным

Выберем значение Z1 из заданного промежутка Z1min…Z1max, чтобы удовлетворяла условиям:

а) Z1 должно быть кратным числу фаз m и числу параллельных ветвей а б) должно быть целым или дробным вида , причем d не может быть кратное числу фаз и должно быть меньше числа пар полюсов в) число параллельных ветвей и число полюсов должны быть связаны следующим соотношениям:

- при дробном числе пазов на полюс и фазу - целое число

-при целом числе пазов на полюс и фазу - целое число

Выберем Z1=54

При этом

20. Расчет числа проводников в пазу

Уточненная линейная нагрузка

Пазы и обмотка статора

21. Ширина паза (предварительно)

22. Поперечное сечение эффективного проводника обмотки статора (предварительно)

где

23. Возможная ширина изолированного проводника

Изоляция катушек выбрани для класса нагревостойкости «В». Двусторонняя толщина изоляции

Предварительная ширина элементарного проводника с изоляцией

24. Размеры проводников обмотки статора. Принимаем, что эффективный проводник состоит из двух элементарных.() Марка провода ПСД с толщиной двухсторонней изоляции 0,33. Толщина изоляции элементарного проводника 0,05. Ширина голого прямоугольного проводника . Ширина голого элементарного проводника

Выберем стандартные значения и равные .

25. Ширина паза

- допуски на разбухание изоляции

- технологические допуски на укладку

26. Высота паза

- суммарная толщина изоляции по высоте паза

- высота клина

- допуски на разбухание изоляции

- технологические допуски на укладку

Эскиз паза изображен на рис.1 в масштабе 4:1

рис.1

Спецификация паза:

	Наименование	Число слоев		Толщина,мм
		по шир.	по выс.	по шир.	по выс.
1	Провод ПСД 2,654(3,038,43)	1	9	8,43	30,3
2	Лента стеклослюдинитовая ЛС 0.13мм	3	впол нахлеста	2,00	2
3	Лента стеклянная ЛЭС (покровная) 0.1мм	1	встык	0.2	0.2
	Двусторонняя толщина изоляции одной катушки	-	-	2,20	2,2
4	Стеклотекстолит СТ1 толщиной 1мм	-	2	-	2
5	Стеклотекстолит СТ1 толщиной 0.5мм	-	2	-	1
	Общая толщина изоляции на паз	-	-	2,20	7,40
	Разбухание изоляции	-	-	0,10	0,45
	Допуск на укладку	-	-	0,20	0,2
6	Клин	-	-	-	5
	Всего	-	-	10,93	43,35

27. Уточненное значение плотности тока в проводнике обмотки статора

28. Проверка индукции в зубце статора (приближенно)

- коэффициент заполнения пакета для лакированных листов толщиной

29. Проверка индукции в ярме статора (приближенно)

- расчетный коэффициент полюсного перекрытия

и находятся в допустимых пределах

30. Перепад температуры в изоляции паза

-теплопроводность изоляции – для изоляции, выполненной по способу «монолит»,

-коэффициент добавочных потерь

31. Градиент температуры в изоляции паза

32. Витки фазы обмотки статора

33. Шаг обмотки

где

34. Коэффициент укорочения шага

35. Коэффициент распределения обмотки статора

36. Обмоточный коэффициент

Воздушный зазор и полюсы ротора

37. Исходя из заданного из заданного отношения по графику находим

Приближенное значение воздушного зазора

где

38. Принимаем воздушный зазор под серединой полюса равным (3,5мм). Зазор над краями полюса

39. Ширина полюсного наконечника определяется

- коэффициент полюсного перекрытия(конструктивный)

40. Радиус дуги полюсного наконечника

41. Высота полюсного наконечника при

42. Длина сердечника полюса и полюсного наконечника

43. Расчетная длина сердечника полюса. Принимаем

- толщина одной нажимной щеки полюса

44. Предварительная высота полюсного сердечника

45. Коэффициент рассеяния полюсов находится

- коэффициент, зависящий от высоты полюсного наконечника

46. Ширина полюсного сердечника определяется

- коэффициент заполнения полюса сталью толщиной 0,5 [мм]

Так как

, то принимаем крепление полюсов шпильками к ободу магнитного колеса.

47. Длина ярма (обода) ротора

- для средних машин

48. Минимальная высота ярма ротора

Принимаем ; hj уточняем по чертежу.

Пусковая обмотка

49. Число стержней пусковой обмотки на полюс

50. Поперечное сечение стержня пусковой обмотки

51. Диаметр стержня, материал стержня – медь;

Выбираем , тогда

52. Зубцовый шаг на роторе. Принимаем

53. Проверяем условие

Пазы ротора круглые, полузакрытые.

54. Диаметр паза ротора

Раскрытие паза

55. Длина стержня

56. Сечение короткозамыкающегося сегмента

По таблице выбираем прямоугольную медь

Расчет магнитной цепи

Для магнитопровода статора выбираем сталь марки 1511 толщиной 0,5 мм. Полюсы ротора выполняются из стали марки Ст3 толщиной 0,5. Крепление полюсов к ободу магнитного колеса осуществляется с помощью шпилек и гаек. Толщина обода (ярма ротора) принимают

57. Магнитный поток в зазоре

При и находим и

58. Уточненное значение расчетной длины статора

где

59. Индукция в воздушном зазоре, [Тл],

60. Коэффициент воздушного зазора статора

61. Коэффициент воздушного зазора ротора

62. Коэффициент воздушного зазора

63. Магнитное напряжение воздушного зазора,[А],

64. Ширина зубца статора на высоте 1/3hП1 от его коронки

65. Индукция в сечении зубца на высоте 1/3hП1, [Тл],

66. Магнитное напряжение зубцов статора, [А],

67. Индукция в спинке статора, [Тл],

68. Магнитное напряжение спинки статора, [А],

69. Высота зубца ротора

70. Ширина зубца ротора по высоте 1/3hП1 от его коронки

71. Индукция в зубце ротора, [Тл],

72. Магнитное напряжение зубцов ротора, [А],

73. Удельная магнитная проводимость рассеяния между внутренними поверхностями сердечника полюсов

74. Удельная магнитная проводимость между внутренними поверхностями полюсных наконечников

где

75. Удельная магнитная проводимость рассеяния между торцевыми поверхностями

76. Удельная магнитная проводимость для потока рассеяния

77. Магнитное напряжение ярма статора, зазора и зубцов полюсного наконечникa, [А],

78. Поток рассеяния полюса, [Вб],

79. Поток в сечении полюса у его основания, [Вб],

80. Индукция в полюсе, [Тл],

81. Магнитное напряжение полюса, [A],

где:

расчетная длина силовой линии в полюсе, м;

82. Магнитное напряжение стыка между полюсом и ярмом ротора, [A],

83. Индукция в ободе магнитного колеса (ярме ротора), [Тл],

84. Магнитное напряжение в ободе магнитного колеса, [A],

где:

85. Сумма магнитных напряжений сердечника полюса, ярма ротора и стыка между полюсом и ярмом, [A],

86. Сумма магнитных напряжений всех участков магнитной цепи

vunivere.ru

4.3 Расчет отклонений фазных напряжений от номинальных несимметричной нагрузки при различных режимах нейтрали

Номинальным называется напряжение, например фазное, на которое рассчитана электроустановка или ее часть. Фактическое значение напряжения может отличаться от номинального напряжения. Одним из показателей качества электроэнергии является установившееся (продолжительное по времени) отклонение фактического напряжения от номинального, которое вычисляют в процентах по формуле

где – установившееся (длительное) фактическое напряжение на фазе нагрузки;— номинальное фазное напряжение нагрузки. На практике отклонения напряжений от номинальных величин регламентируется стандартам и не должно превышать допустимых значений.

Действующее значение номинального напряжения третьей нагрузки (фазного напряжения) приведено в исходных данных. Для рассмотренного в п.4.2 примера . В качестве фактических напряжений на фазах нагрузки также необходимо использовать их действующие значения, т. е модули,,. Например для фазы А при идеальном нейтральном проводе

Расчеты отклонений напряжения на каждой фазе необходимо провести для трех режимов нейтрали несимметричной нагрузки: идеальный нейтральный провод, реальный провод линии электропередачи и обрыв нейтрального провода. Результаты расчетов свести в табл. 4.1, проанализировать и записать краткие выводы по результатам расчета.

Таблица 4.1

Отклонение фактического напряжения от номинального

Режим нейтрали	, %	, %	, %

5. Баланс мощностей

Баланс мощностей в трехфазной цепи, также как и в других цепях синусоидального тока, заключается в равенстве сумм комплексов полных мощностей генераторов электроэнергии и потребителей.

В рассматриваемой цепи имеется один трехфазный генератор, мощность которого равна сумме мощностей каждой из его фаз. Генератор снабжает электроэнергией в том числе и несимметричную нагрузку, поэтому мощности его фаз различны. Линейные токи генератора, соединенного в звезду, являются его фазными токами (см. рис. 4.1) и определяются линейными токами симметричной части цепи ,,и несимметричной нагрузки,,:

Комплекс полной мощности трехфазного генератора

где ,,– сопряженные комплексы фазных токов генератора. Сопряженный комплекс отличается от исходного комплексного числа только знаком аргумента:.

Потребление электроэнергии происходит в симметричных и несимметричной нагрузках, а также за счет потерь мощности в линиях электропередачи. Расчет этих мощностей произведен ранее в соответствующих разделах методических указаний. Комплекс полной потребляемой мощности определяется выражением:

где k – номер нагрузки или линии электропередачи, q – количество нагрузок в цепи, – мощность каждой нагрузки,v – количество линий электропередачи в цепи, – потеря мощности в каждой линии электропередачи.

Таким образом, выражение баланса мощностей для рассматриваемой цепи имеет вид:

Баланс мощностей является проверкой правильности расчета параметров трехфазной цепи в целом.

studfiles.net

СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ФАЗНЫМИ И ЛИНЕЙНЫМИ НАПРЯЖЕНИЯМИ ИСТОЧНИКОВ. НОМИНАЛЬНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ

Фазные напряжения источника отличаются от его ЭДС вследствие падений напряжения во внутренних сопротивлениях источника, а напряжения приемника отличаются от напряжений источника за счет падений напряжения в сопротивлениях проводов электрической сети. Вопрос об учете влияния падений напряжения в проводах сети на напряжения приемников будет рассмотрен в § 3.8. Пока же для упрощения анализа соотношений в трехфазных цепях будем пренебрегать указанными падениями напряжения.

Рис. 3.5. Векторные диаграммы фазных и линейных напряжений при соединении источника звездой

Применяя второй закон Кирхгофа поочередно ко всем фазам, при сделанном допущении и соединении источников звездой (см. рис. 3.3) получим

(3.3)

U'a = Ea, U'b = Eb, U'c = Ec.

На основании выражений (3.3) можно сделать вывод о том, что если генератор имеет симметричную систему ЭДС, то его фазные напряжения тоже симметричны, а векторная диаграмма фазных напряжений (рис. 3.5, а) не отличается от векторной диаграммы ЭДС генератора (рис. 3.2, б).

На основании уравнений по второму закону Кирхгофа для контуров N1abN1,N1bсN1и N1caN1(см. рис. 3.3) нетрудно получить следующие уравнения, связывающие линейные и фазные напряжения:

(3.4)

Uab=U'a-U'b, Ubc=U'b-U'c, Uca=U'c-U'a.

Используя (3.4) и имея векторы фазных напряжений (рис. 3.5, a), можно построить векторы линейных напряжений Uab, Ubcи Uca.

Рис. 3.6. Векторная диаграмма фазных и линейных напряжений при соединении источника треугольником

Из векторной диаграммы рис. 3.5, а следует, что при соединении источника звездой линейные напряжения равны и сдвинуты по фазе относительно друг друга на угол 2π/3. Векторы линейных напряжений изображают чаще соединяющими векторы соответствующих фазных направлений, как показано на рис. 3.5, б. Из векторной диаграммы рис. 3.5,бследует, что

(3.5)

Uab= 2U'asin 60° = √3U'a.

Такое же соотношение существует между любыми другими линейными и фазными напряжениями. Поэтому можно написать, что вообще при соединении источника звездой

(3.6)

Uл = √3U'ф.

Выражения (3.3) справедливы и при соединении источника треугольником (см. рис. 3.4). Непосредственно из схемы рис. 3.4 следует, что линейные напряжения равны соответствующим фазным напряжениям:

(3.7)

Uab=U'a, Ubc=U'b, Uca=U'c.

Можно написать, что при соединении источника треугольником вообще

(3.8)

Uл = U'ф .

Векторная диаграмма фазных и линейных напряжений при соединении источника треугольником приведена на рис. 3.6.

На основании изложенного можно сделать следующие выводы.

Независимо от способа соединения фаз источника между линейными проводами трехфазной цепи существуют три одинаковых по действующему значению линейных напряжения, сдвинутых по фазе относительно друг друга на угол 2π/3. В случае соединения фаз источника звездой линейные напряжения оказываются в √3 раз больше, чем при соединении фаз того же источника треугольником.

В четырехпроводной цепи кроме трех линейных напряжений между линейными проводами и нейтральным проводом имеются три фазных напряжения. Последние в √3 раз меньше линейных напряжений и сдвинуты по фазе относительно друг друга также на угол 2π/3. Фазные и линейные напряжения не совпадают по фазе.

Наиболее распространенными номинальными напряжениями приемников переменного тока являются напряжения 380, 220 и 127 В. Напряжения 380 и 220 В используют преимущественно для питания промышленных приемников, а напряжения 220 и 127 В - для бытовых приемников. Напряжения 380, 220 и 127 В считают также номинальными напряжениями трехфазных электрических сетей. При линейном напряжении 380 В фазное напряжение четырехпроводной трехфазной сети 380/√3 = 220 В, а при линейном напряжении 220 В оно составляет 220/√3 = 127 В. Наличие в четырехпроводных сетях линейных и фазных напряжений дает возможность подключать однофазные приемники, рассчитанные на два напряжения, например на 380 и 220 В или 220 и 127 В.

studopedya.ru

О номинальном напряжении электроустановки здания: y_kharechko

Термин «номинальное напряжение (электрической установки)» определён в ГОСТ 30331.1–2013 (IEC 60364-1:2005) «Электроустановки низковольтные. Часть 1. Основные положения, оценка общих характеристик, термины и определения» в точном соответствии с МЭК 60050 826:2004: «Значение напряжения, которым обозначают и идентифицируют электрическую установку или часть электрической установки». То есть каждая электроустановка, включая электроустановку здания, характеризуется одним или несколькими значениями номинального напряжения. Эти значения заданы ГОСТ 29322–92 (МЭК 38–83) «Стандартные напряжения», который действует с 1 января 1993 г., а с 1 октября 2015 г. – заменяющим его ГОСТ 29322–2014 (IEC 60038:2009) «Напряжения стандартные».ГОСТ 29322–92, в частности, установил значения номинального напряжения равными 230/400 и 400/690 В. До 2003 г. значения номинального напряжения 220/380, 240/415 и 380/660 В, которые применяли в существующих низковольтных электрических сетях, следовало привести к значению 230/400 и 400/690 В. Поскольку с момента ввода в действие ГОСТ 29322–92 прошло более 20 лет, ГОСТ 29322–2014 установил значения номинального напряжения равными 230/400 и 400/690 В без указания переходного периода. Эти значения номинального напряжения применяют в развитых странах. Они представляет собой логический результат эволюции значений 220/380, 240/415 и 380/660 В, которые применялись в них ранее.Номинальное напряжение 230/400 В обозначает следующее: 230 В – напряжение между фазой и нейтралью, 400 В – напряжение между фазами. Напряжение в точке подключения однофазной электроустановки здания к низковольтной электрической сети должно быть равным 230 В ± 10 %, трёхфазной электроустановки здания – 400 В ± 10 %.Однако до сих пор в национальной нормативной документации, например в ПУЭ 7-го изд., употребляют значения 220, 380 и 660 В. В п. 4.2.2 «Медленные изменения напряжения» ГОСТ 32144–2013 «Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения», действующего с 1 июля 2014 г., сказано, что в электрических сетях низкого напряжения стандартное номинальное напряжение электропитания равно 220 В (между фазным и нейтральным проводниками) и 380 В (между фазными проводниками).ГОСТ 32144 определяет показатели и нормы качества электрической энергии в точках передачи электрической энергии пользователям электрических сетей низкого, среднего и высокого напряжений систем электроснабжения общего назначения переменного тока частотой 50 Гц. Однако вопреки требованиям ГОСТ 29322–92, на который он ссылается, ГОСТ 32144 установил устаревшие значения номинального напряжения 220 и 380 В, которые были переписаны из ранее действовавшего, одноимённого ГОСТ Р 54149–2010.С 1 января 2015 г. действует ГОСТ Р 50571.5.53–2013/ МЭК 60364-5-53:2002 «Электроустановки низковольтные. Часть 5-53. Выбор и монтаж электрооборудования. Отделение, коммутация и управление». В его таблице 53А номинальное напряжение электроустановки «согласно МЭК 60038», указано равным 220/380 и 380/660 В. Однако в международном стандарте оно иное: 230/400 и 400/690 В.

Заключение. Противоречия в требованиях национальной нормативной документации к значениям номинального напряжения, с одной стороны, являются существенным препятствием для реконструкции и развития низковольтных распределительных электрических сетей в нашей стране, консервируя их техническое несовершенство. С другой стороны, бытовое однофазное электрооборудование, особенно импортное, как правило, имеет номинальное напряжение 230 В, а трёхфазное электрооборудование – 400 В. Поэтому электрооборудование часто функционирует при более низком напряжении, чем то, на которое оно рассчитано.Значения номинального напряжения для низковольтных электрических систем и электрооборудования, указанные в ГОСТ 32144, ГОСТ Р 50571.5.53, ПУЭ и другой национальной нормативной документации, должны быть приведены в соответствие с требованиями стандарта МЭК 60038 и ГОСТ 29322–2014.

y-kharechko.livejournal.com

Шкала номинальных линейных напряжений для установок трехфазного переменного тока с частотой 50 Гц, а также наибольших значений рабочих линейных напряжений неограниченной продолжительности, определены в ГОСТ 721—77. Значения этих напряжений приведены в табл. 1.

На изоляцию вводов воздействует фазное рабочее напряжение, которое в 73 меньше линейного. Оно является главным фактором, определяющим темпы электрического старения внутренней изоляции.

Допустимые в условиях эксплуатации кратковременные повышения рабочего напряжения частотой 50 Гц (уровень, продолжительность, число в году) для оборудования с номинальным напряжением от 1 до 750 кВ нормированы в ГОСТ 1516.3—96 (Приложение Б).

Таблица 1. Значения номинальных и наибольших рабочих линейных напряжений

Номинальное напряжение, кВ	15	20	24	27	35	110	150	220	330	500	750
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	17,5	23	26,5	30	40,5	126	172	252	363	525	787

В сетях с изолированной нейтралью (до 35 кВ) возможны длительные режимы (минуты, часы) с замыканием одной фазы на землю, когда напряжение на здоровых фазах по отношению к земле увеличивается до линейного.

leg.co.ua

Напряжение фазное - Энциклопедия по машиностроению XXL

Номинальное напряжение (фазное), в. . 49 Номинальная мощность, ква. .... 550 Пределы регулирования напряжения при номинальном напряжении сети, в. . . от 11,5 до 49 [c.152]

Задача получения замкнутых систем уравнений в более сложных случаях, чем рассмотренные ранее (см. 3 гл. 1 и 5,6 гл.З), фактически сводится к определению тензоров напряжений или а,- в фазах, потоков энергий i, qi, Aj, интенсивностей меж-фазного взаимодействия /, /, работы внутренних сил в фа- [c.185]

Фазным (Уф) называется напряжение, создаваемое одной любой фазной обмоткой. [c.113]

В системах с трехфазной сетью указывают линейное напряжение в системах с нулевым проводом (рис. 8, а) — линейное и фазное напряжения, например, 380/220 В. [c.113]

Однофазные потребители, рассчитанные на фазное напряжение в трехфазной системе с нулевым проводом, включают между нулевым проводом и любым из линейных проводов потребители, рассчитанные [c.113]

Напряжения vi Uqу на преобразованных контурах статора w y и Wqi выражаются через напряжения Uqy и i, фазных обмоток Wgy и и>й1 как функции угла (см. рис. 5.1) или как проекции результирующего напряжения статора Wi в виде [c.104]

Силовые кабели с поясной изоляцией выпускаются трехжильного типа с секторными жилами из меди или алюминия в диапазоне сечений 6—240 мм . В качестве изоляции в них используется кабельная бумага, которая накладывается на жилу методом обмотки и пропитывается затем вязким маслоканифольным составом. Поверх скрученного из изолированных жил сердечника кабеля накладывается поясная изоляция, толщина которой меньше, чем толщина фазной (жильной) изоляции, так как жильная изоляция рассчитывается на линейное напряжение, которое в три раза больше фазного. [c.259]

При симметричной системе синусоидальных напряжений, приложенных к статору, для фазных напряжений, приведенных к осям d я q, имеем выражения [c.28]

Для насоса первого и второго контуров были спроектированы и изготовлены регулируемые электроприводы по схеме АВК с электродвигателями на напряжение 6000 В и частоту 50 Гц с фазным ротором. Структурная схема системы управления станцией, АВК и ГЦН приведена на рис. 5.29. Регулируемый электропривод дает возможность [c.175]

Леонар- преобразователь муфта скольжения с фазным напряжения [c.305]

Фазным напряжением Up называется напряжение между началом и концом каждой фазной обмотки. Ток, протекающий по фазной [c.521]

В этом случае а) линейные напряжения равны фазным Ui == Up, б) линейные токи [c.522]

При правильном порядке следования фаз, равенстве напряжений ,[ = У, и небольшом неравенстве частот ф м лампы, включённые по схеме фиг. 54, а, будут одновременно загораться и потухать. Из фиг. 54, б видно, что при неравенстве частот звезда векторов сети А — S — С будет вращаться со скоростью, отличной от скорости вра-( щения векторов звезды А В — С, и напряжения на фазных лампах будут одновременно возрастать или уменьшаться. [c.535]

На фиг. 55 изображены кривая напряжения сети U и кривая э. д. с. приключаемого генератора Е и напряжение, приходящееся на каждую фазную лампу. Это напряжение будет возрастать от О до 2 6/, и поэтому лампы должны быть взяты на [c.535]

Сварочные посты включаются на фазное напряжение (порядка 65 в) через реакторы таким образом, чтобы создать равномерную нагрузку фаз (фиг. 35). [c.288]

В системах с нулевым проводом (фиг. 8, а) указываются линейное и фазное напряжения, например 380/220 в. [c.225]

Включение однофазных потребителей (приемников) в трехфазной системе с нулевым проводом на фазное напряжение производится между нулевым и любым из линейных проводов потребители, рассчитанные на междуфазное напряжение, включаются между линейными проводами. [c.225]

Трехфазные потребители, например статоры асинхронных электродвигателей, включаются звездой, если напряжение сети соответствует линейному напряжению потребителя (фиг. 9, а), или треугольником, если напряжение сети соответствует фазному напряжению потребителя (фиг. 9, б). Например, двигатель, рассчитанный на 380/220 в, при напряжении сети 380 в включается звездой, при напряжении сети 220 в — треугольником. Номинальные напряжения установок см. в табл. 3. [c.225]

Фазным называется напряжение 11ф, создаваемое одной фазной обмоткой. [c.461]

Следуюн(ий метод регулирования основан на использовании индукционного регулятора (рис. 5-8, г). Простейшим индукционным регулятором может служить заторможенЕ1ый асинхронный двигатель с фазным ротором, устроенный таким образом, чтобы ротор можно было плавно поворачивать на 180°. К тре хфазной сети присоединяются три фазные обмотки либо ротора, либо статора, создающие вращающееся магнитное поле. Если к сети присоединен ротор, то в каждой фазной обмотке статора благодаря вращающемуся магнитному полю индуктируется переменное напряжение. При повороте ротора амплитуда этого напряжения остается одной и той же, а фаза будет изменяться. Первичная обмотка испытательного трансформатора присоединяется к сети последовательно с одной из указанных выше фазных обмоток. Вследствие этого к трансформатору прикладывается геометрическая сумма напряжения сети П] и напряжения фазной обмотки В зависимости от положения ротора сдвиг фаз между напряжениями П, и Пз имеет различное значение. Таким образом, напряжение на первичной обмотке трансформатора Пт при повороте ротора будет плавно и.зменяться от минимума (О1 — С/. ) до максимума (и214 >) Индукционные регуляторы обеспечивают плавное регулирование напряжения, по вызывают искажение кривой напряжения. [c.106]

В общем случае при неформальной постановке задача оптимизации ЭМУ включает в себя выбор онтималыюго типа об1 СКта (например, электрические машины постоянного тока с электромагнитным возбуждением и возбуждением от постоянных магнитов, асинхронные с короткозамкнутым и фазным ротором, синхронные и пр ), его конструктивной схемы (нормальное и обращенное, цилиндрическое и торцевое исполнение, способы охлаждения и передачи электрической энергии на вращающиеся части устройства, тин опор вращающихся частей и пр.), оптимизацию параметров объекта (геометрические размеры, обмоточные данные, характеристики электрических и магнитных материалов), а также поиск способов оптимального управления объектом (например, способов изменения напряжения и частоты питания) и, наконец, оптимизацию значений допусков па параметры. [c.143]

Приведенные тензоры напряжений и векторы, характеризующие перенос импульса и энергии в дисперсной смеси. Рас-смотрпм более конкретные, нежели в 2, представления для осредненных тензоров напряжений и сил мея фазного взаимодействия в дисперсных смесях, учитывая структуру последних. [c.66]

Если пренебречь также работой вязких напряжений, то уравнение притока тепла на меж фазн,ой границе примет вид [c.82]

Если частота поля выбрана по условию (9-30) или (9-31), то электромагнитное поле в объеме нагреваемого тела син-фазно и, следовательно, квазистационарно. В квазистационарпом поле совпадают по фазе ток н напряженность магнитного поля, и поэтому (см. диаграмму на рис. 9-3) угол [c.143]

СУВ состоит из маломощного трансформатора TI с сетевой обмоткой и вторичными обмотками Wg, Wi. Обмотка нагружена на диодный мост (ДМ), к выходам которого подключены формирователи синхронизирующих импульсов (ФСИ), формируюшде синхроимпульсы из огибающих фазных напряжений в моменты естественной коммутации. Входы фазосдвигающих устройств (ФСУ) подключены к ФСИ, а выходы — к фор- [c.75]

Соотношения между линейным и фазным напряжениями и xoKaMt Соединение звездой [c.342]

Соединение обмоток источников трехфазного тока (генераторов, тран-сформатороа) производится либо звездой (фиг. 8, а), либо треугольником (фиг, 8, б). Фазным называется напряжение 11ф, создаваемое одной любой фазной обмоткой линейным, или междуфазным, называется напряжение иизмеренное между двумя любыми линейными проводами. [c.225]

mash-xxl.info

Каталог товаров