Лекции Егорова по машинам / Трансформаторы. Мощность трансформатора полная

Пример выбора мощности силового трансформатора

Хочу привести реальный пример выбора мощности силового трансформатора в одном из недавно выпущенных мною проектов. Проект проходил экспертизу и получил замечание по выбору силового трансформатора, вернее нужно было обосновать мощность силового трансформатора.

По техническим условиям было разрешено 180 кВт по третьей категории электроснабжения. На данном этапе я делал лишь одну позицию (склад) с потребляемой мощностью 20 кВт, остальные позиции будут запроектированы позже.

Естественно выбор силового трансформатора я делал исходя из мощности 180 кВт.

Вы, наверное, помните, что у меня же есть статья:

Выбор силового трансформатора по расчетной мощности.

В этой статье я привел ссылки некоторых нормативных документов, поэтому повторяться не буду. Там же я привел и методические указания по выбору силового трансформатора.

На эту тему имеется еще одна статья:

Перегрузочная способность масляных силовых трансформаторов.

Так что обязательно ознакомьтесь, о чем я писал ранее.

В общем, суть такая, что если выбирать трансформатор по методическим указанием, то нам достаточно мощности силового трансформатора 160 кВА. Именно на это и ссылался эксперт. В проекте выбрана трансформаторная подстанция 250 кВА в металлическом корпусе. Самый дешевый вариант.

Я в свою очередь привел ссылку из ТКП 45-4.04-297-2014 п.11.20. Там сказано, что коэффициент загрузки однотрансформаторной подстанции должен быть 0,9-0,95. Там же написано, что выбор трансформатора должен производиться на основании технических характеристик трансформаторов от заводов-изготовителей.

Рассчитаем коэффициент загрузки трансформатора.

Кз=Sр/Sтр

Sр – полная расчетная мощность, кВА;

Sтр – мощность силового трансформатора, кВА.

Sр=Р/cos=180/0,8=225кВА.

Коэффициент мощности я принял 0,8.

Кз(250)=225/250=0,9

Кз(160)=225/160=1,4

А теперь представим, лето, температура воздуха 30 градусов. Как вы думаете, металлическая оболочка будет сильно греться на солнце? В таких условия воздух вокруг трансформатора, на мой взгляд, будет тоже не менее 30 градусов, а скорее всего и больше, т.к. КТП будет под прямыми солнечными лучами. Утверждать не буду, это лишь мои догадки.

Следующая таблица показывает нормы максимально допустимых систематических нагрузок при температуре 30 градусов.

Нормы максимально допустимых систематических нагрузок

Проверим трансформатор 160 кВА. Sр=225 кВА – это не значит, что трансформатор постоянно будет загружен на такую мощность. На такую мощность он будет загружен лишь пару часов в день. В остальное время он будет загружен, скажем на 65 % от этой расчетной мощности.

225*0,65=146,25 кВА.

Тогда К1=146,25/160=0,91, примем значение К1=0,9 – начальная загрузка трансформатора.

Согласно приведенной таблице и при температуре окружающей среды 30 градусов, К1=0,9 трансформатор 160 кВА в нормальном режиме с Sр=225 кВА (Кз=К2=1,4) сможет работать около…0 часов. В таких условиях максимальный коэффициент загрузки трансформатора 1,27 в течение 0,5 часа.

Конечно, следует еще привести таблицу норм допустимых аварийных перегрузок.

Нормы допустимых аварийных перегрузок

По этой таблице наш трансформатор сможет работать чуть больше 2 часов.

Не смотря на то, что трансформатор способен выдерживать аварийные перегрузки, следует иметь ввиду, что в таких режимах трансформатор очень сильно изнашивается и срок эксплуатации его сокращается.

Разумеется, по графику нагрузки значительно проще выбрать мощность силового трансформатора. В наших условиях проектирования, я считаю всегда должен быть небольшой запас прочности оборудования (резерв мощности), поскольку энергосистема развивается, количество потребляемой электроэнергии увеличивается и все чаше в ТУ пишут одним из требований: проверка существующих трансформаторов, т.е. многие подстанции загружены до предела, а для небольших предприятий это может оказаться проблемой.

Вывод: трансформатор 160 кВА не сможет нормально работать при наших условиях эксплуатации, поэтому в проекте выбран трансформатор 250 кВА.

Кстати, энергонадзор согласовал КТП без проблем.

Вы согласны со мной либо нужно тупо руководствоваться методическими указаниями?

Советую почитать:

220blog.ru

6 Трансформаторы и Автотрансформаторы

Силовые трансформаторы предназначены для преобразования электроэнергии одного напряжения на другое. На пути к потребителю электроэнергия многократно трансформируется, поэтому в энергосистеме установленная мощность трансформаторов в 4-5 раз больше установленной мощности генераторов.

Номинальные параметры трансформаторов: мощность Sном; напряжение Uном; ток Iном; напряжение короткого замыкания Uкз; ток холостого хода Iхх; потери холостого хода Pхх; потери короткого замыкания Pкз.

Номинальной мощностью трансформатора называется значение полной мощности с которой может длительно может работать трансформатор при номинальных условиях охлаждения, частоте и напряжении.

В таблице 1.3 приведена шкала номинальных мощностей (кВА) трансформаторов до 6300 кВА включительно.

Таблица 1.3

Шкала номинальных мощностей трансформаторов

10	16	25	40	63
100	160	250	400	630
1000	1600	2500	4000	6300

Напряжение короткого замыкания Uкз – это напряжение при подведении которого к одной из обмоток трансформатора при замкнутой накоротко другой обмотке в ней протекает ток равный номинальному. Uкз характеризует полное сопротивление трансформатора. В справочных данных оно обычно указывается в % от номинального напряжения. Uкз – используется при расчетах токов короткого замыкания.

Потери холостого хода Pхх – это активные потери мощности в стали на перемагничивание и на вихревые токи. В современных трансформаторах с холоднокатанной сталью марки Э330А потери меньше.

Потери короткого замыкания Pкз. – обусловлены потерями активной мощности в обмотках трансформатора при протекании токов нагрузки и добавочными потерями вызванными магнитными полями рассеяния.

Значения Pхх, Pкз используются при расчетах связанных с определением экономичных режимов трансформаторов.

Типы трансформаторов: однофазные и трехфазные.

Наибольшее распространение получили трехфазные трансформаторы. Однофазные трансформаторы применяются при большой мощности и высоких напряжениях (500, 750 кВ), когда возникают затруднения по условиям транспортировки. Технико-экономические показатели трехфазных трансформаторов лучше чем у однофазных. Расход активных материалов у них на 20-25 % меньше чем у группы однофазных трансформаторов такой же мощности.

По количеству обмоток различают двухобмоточные и трехобмоточные. В трехобмоточных трансформаторах мощность обмотки низкого или среднего напряжения может быть меньше номинальной (например 67 %). Сумма нагрузок обмоток низкого и высокого напряжения при этом не должна превышать номинальной.

Трансформаторы с расщепленной обмоткой являются разновидностью трехобмоточных трансформаторов. Обмотка низкого напряжения может выполняться из двух или более изолированных ветвей. Мощность каждой из расщепленных обмоток определяется выражением:

где n – количество расщепленных ветвей.

Рис. 1.17. Схема замещения трансформатора с расщепленной обмоткой

Конструктивные особенности и характеристики трансформаторов с расщепленной обмоткой.

Достоинством трансформаторов с расщепленной обмоткой является большое сопротивление ветвей, что позволяет уменьшить токи короткого замыкания в РУ низкого напряжения подстанций.

В справочниках для трансформаторов с расщепленной обмоткой Uкз обычно задано между обмоткой высокого напряжения и параллельно соединенными обмотками низкого напряжения (). ЗначенияUкз находятся при этом в диапазоне 10-12 % и для отдельных обмоток могут быть определены по выражениям:

;

где Kр – коэффициент расщепления, принимается равным – для трехфазных трансформаторов;– для группы из трех однофазных трансформаторов.

При расчете токов короткого замыкания на стороне низкого напряжения трансформатора (при раздельной работе обмоток низкого напряжения) можно принимать: .

В случае если для трансформатора с расщепленной обмоткой значение Uк.т, приведенное в справочнике, превышает 20 %, то применять коэффициент 2 не следует, т.к. справочные данные приведены для раздельной работы обмоток низкого напряжения трансформатора.

Автотрансформаторы

Автотрансформатор представляет собой многообмоточный трансформатор у которого две обмотки связаны электрически.

Рис. 1.18. Схема однофазного трехобмоточного автотрансформатора

Полная мощность передаваемая из первичной стороны автотрансформатора в во вторичную называется проходной. Проходная мощность в номинальном режиме называется номинальной Sном.

Мощность передаваемая электромагнитным полем называется трансформаторной: . Трансформаторная мощность в номинальном режиме называется типовойSтип.

Мощность передаваемая из первичной обмотки во вторичную за счет электрической связи называется электрической: .

Размеры автотрансформатора определяются в основном магнитопроводом, а, следовательно, типовой мощностью.

Коэффициент типовой мощности:

Номинальная мощность обмотки низкого напряжения (электрически не связанной) автотрансформатора всегда меньше (или равна) типовой мощности Sтип.

studfiles.net

Выбор мощности силового трансформатора

Одним из важнейших вопросов при проектировании подстанций является выбор силового трансформатора. Ведь он должен полностью обеспечить питание электроприемников при нормальном режиме работы, а также, в зависимости от категории надежности электроснабжения, обеспечить резерв, в случае возникновения аварийного отключения второго трансформатора или питающей линии.

Также при выборе трансформатора необходимо учесть коэффициент заполнения графика нагрузки и максимально использовать возможности перегрузки в часы наибольшей загруженности предприятия.

Трансформаторы наружной установки

Трансформаторы, установка которых производится вне помещений и на местности где среднегодовая и максимальная температура составляют 50 и 350, могут нести постоянную нагрузку равную номинальной. Срок службы трансформаторы ограничивает срок службы изоляции его обмоток, и, примерно, составляет 20 лет.

Однако в реальных установках, будь то промышленные предприятия или бытовые потребители, постоянной нагрузки не существует, она все время меняется в течении суток, а также в течении сезонов. Если при проектировании подстанции максимум нагрузок будет соответствовать номинальной мощности трансформатора, то это означает, что нагрузочные способности трансформатора используются недостаточно и мощность подстанции в целом явно завышена. Поэтому выбор трансформатора стоит делать с учетом его перегрузочной способности и при этом учитывать график нагрузки предприятия или других потребителей.

Отношение ограниченной графиком площади, к площади прямоугольника, стороны которого представляют из себя абсциссу (Т=24 часа) и ординату, равной максимальной нагрузке Рmax, называют коэффициентом заполнения суточного графика:

Коэффициент заполнения суточного графика нагрузки

Если известна продолжительность максимума, а также коэффициента заполнения графика, то использовав кривые:

Кривые кратностей загрузки силовых трансформаторов

Получаем допустимый коэффициент перегрузки масляных трансформаторов:

Коэффициент перегрузки масляного трансформатора

Где Iн и Sн – соответствующие номинальные токи и мощности трансформаторов.

При максимуме нагрузки, который определяется из кривых показанных выше, износ изоляции не превышает 80% от износа при номинальной нагрузке длительной (естественного износа), что позволяет обеспечить определенный запас при возникновении аварийных перегрузок.

Ранее отмечалось, что указанные величины коэффициентов перегрузок справедливы лишь для трансформаторов, которые установлены не в помещениях, где среднегодовая температура воздуха равна 50. Если же среднегодовая температура не равна 50, а равна какому-то значению ΰв, необходимо пересчитать коэффициенты перегрузки, умножив их на пересчетный коэффициент, равный:

Пересчетный коэффициент загрузки трансформаторов

В часы, когда температура больше 350, но не больше 450 (довольно часто бывает летом), нагрузка силового трансформатора должна быть ниже номинальной на (ΰв — 350)%, независимо от величины коэффициента заполнения графика.

Трансформаторы внутренней установки

При установке трансформаторов внутри помещений неотапливаемых и вентилируемых, среднегодовую температуру можно приминать на 80 выше, чем при наружной установке. Кроме перегрузок отмеченных ранее, также могут допускаться дополнительные перегрузки без ущерба для срока службы в зимние месяцы, за счет недогрузки в летнее время. Звучит запутанно. Попробую объяснить.

Например, если в период времени с июня по август нагрузка в р% ниже номинальной, то есть происходит недогрузка, то в период с декабря по март возможно повышение нагрузки на этот же процент р%, но при условии, что она не превышает 15% номинальной нагрузки.

Оба вида этих перегрузок являются нормальными, но они не должны превышать 30% номинальной мощности при коэффициентах заполнения графика не менее 0,6, и 50% при коэффициенте заполнения графика 0,6÷0,3.

В случае возникновения аварийных ситуаций допускается перегрузка трансформаторов на 40% от номинальной мощности на время максимумов общей суточной продолжительности не более 6 часов и в течении менее 5 суток. При этом коэффициент заполнения суточного графика нагрузки в условиях перегрузки не должен превышать 0,75:

При этом коэффициент заполнения суточного графика нагрузки в условиях перегрузки не должен превышать 0,75

Но в рядах городов система электроснабжения допускает перегрузку до 80% (для трансформаторов до 400 кВА).

Формулы, приведенные выше учитывают только условия старения изоляции, и совершенно не учитывают таких факторов как капитальные затраты и прочие факторы.

Примеры

Для наглядности давайте рассмотрим несколько примеров.

Пример 1

Установленный на открытом воздухе трансформатор с номинальной мощностью 630 кВА, среднегодовая температура данной местности составляет 50. Число максимума часов t = 6, а коэффициент заполнения суточного графика Кз.г. = 0,7.

Из выше показанных кривых кратностей определяем:

Теперь можем получить максимальную допустимую нагрузку при номинальном значении вторичного напряжения:

Пример 2

Летом тот же трансформатор что в примере 1 загружен на 500 кВА. Необходимо определить допустимую нагрузку зимой (декабрь — март).

Недогрузка в летнее время в процентном соотношении будет иметь вид:

С учетом ограничения можно допустить перегрузку зимой за счет недогрузки летом в 15%.

Тогда получим максимально допустимую перегрузку 14+15 = 29%, где 14 – это значение m = 1,14; выраженное в процентах.

Соответственно получаем максимальную нагрузку в течении 6 часового максимума в зимнее время:

Пример 3

Для трансформатора с примера 1, но установленного в помещении (неотапливаемом и вентилируемом), необходимо определить нагрузку в зимние месяцы.

Для решения принимаем среднегодовую температуру на 80 больше, чем при наружной установке, то есть 130. Пересчетный коэффициент примет вид:

Определим номинальную мощность:

Недогрузка в летнее время, выраженная в процентах, составит:

Допустимая перегрузка за счет летней недогрузки принимается 13,7%; и, соответственно максимально допустимая перегрузка составит 13,7+14 = 27,7%.

Допустимая максимальная нагрузка

Работа трансформаторов в условиях перегрузки и недогрузки

Для улучшения условий работы перегруженных устройств рекомендуется применять форсирование их охлаждения (например, принудительное обдувание воздухом). Нагрузки подстанций изменяются по определенному графику, так как многие предприятия (особенно городские) имеют ярко выраженные пики и провалы в нагрузках. В летнее время и ночные часы нагрузка трансформаторов может снижаться до 30% от номинальной. В такие моменты в целях снижения потерь в трансформаторах целесообразней отключать один из них. При однотрансформаторных подстанциях очень часто используют перемычки по низшему напряжению, соединяющие смежные подстанции, часть подстанций вовсе отключают, оставляя в работе лишь несколько для покрытия нагрузки. При таком отключении уровень напряжения должен обеспечиваться соответствующий нормальному, то есть перемычки должны быть рассчитаны таким образом, что бы падение напряжений до самых отдаленных потребителей не превышало допустимого и могло обеспечивать нормальный (не аварийный) режим питания электроприемников.

elenergi.ru

Силовые трансформаторы электрических станций и подстанций

Трансформаторы. Основные определения и принципСиловые трансформаторы предназначены для преобразования электроэнергии переменного тока с одного напряжения на другое. Наибольшее распространение получили трехфазные трансформаторы, так как потери в них на 12—15 % ниже, а расход активных материалов и стоимость на 20 — 25 % меньше, чем в группе трех однофазных трансформаторов такой же суммарной мощности.

Предельная единичная мощность трансформаторов ограничивается массой, размерами, условиями транспортировки.

Трехфазные трансформаторы на напряжение 220 кВ изготовляют мощностью до 1000 МВА, на 330 кВ — 1250 МВА, на 500 кВ — 1000 МВА.

Однофазные трансформаторы применяются, если невозможно изготовление трехфазных трансформаторов необходимой мощности или затруднена их транспортировка. Наибольшая мощность группы однофазных трансформаторов напряжением 500 кВ составляет 3×533 МВА, напряжением 750 кВ — 3×417 МВА, напряжением 1150 кВ — 3×667 МВА.

По количеству обмоток различного напряжения на каждую фазу трансформаторы разделяются на двухобмоточные и трехобмоточные. Кроме того, обмотки одного и того же напряжения, обычно низшего, могут состоять из двух и более параллельных ветвей, изолированных друг от друга и от заземленных частей. Такие трансформаторы называют трансформаторами с расщепленными обмотками. Обмотки высшего, среднего и низшего напряжения принято сокращенно обозначать соответственно ВН, СН, НН.

Трансформаторы с расщепленными обмотками НН обеспечивают возможность присоединения нескольких генераторов к одному повышающему трансформатору. Такие укрупненные энергоблоки позволяют упростить схему распределительного устройства (РУ) 330—500 кВ. Трансформаторы с расщепленной обмоткой НН получили широкое распространение в схемах питания собственных нужд крупных ТЭС с блоками 200—1200 МВт, а также на понижающих подстанциях с целью ограничения токов КЗ.

К основным параметрам трансформатора относятся: номинальные мощность, напряжение, ток; напряжение КЗ: ток холостого хода; потери холостого хода и КЗ.

Номинальной мощностью трансформатора называется указанное в заводском паспорте значение полной мощности, на которую непрерывно может быть нагружен трансформатор в номинальных условиях места установки и охлаждающей среды при номинальных частоте и напряжении.

Для трансформаторов общего назначения, установленных на открытом воздухе и имеющих естественное масляное охлаждение без обдува и с обдувом, за номинальные условия охлаждения принимают естественно меняющуюся температуру наружного воздуха (для климатического исполнения У: среднесуточная не более 30°С, среднегодовая не более 20°С), а для трансформаторов с масляно-водяным охлаждением температура воды у входа в охладитель принимается не более 25°С (ГОСТ 11677—85).

Номинальная мощность для двухобмоточного трансформатора — это мощность каждой из его обмоток.

Трехобмоточные трансформаторы могут быть выполнены с обмотками как одинаковой, так и разной мощности. В последнем случае за номинальную принимается наибольшая из номинальных мощностей отдельных обмоток трансформатора.

За номинальную мощность автотрансформатора принимается номинальная мощность каждой из сторон, имеющих между собой автотрансформаторную связь («проходная мощность»).

Трансформаторы устанавливают не только на открытом воздухе, но и в закрытых неотапливаемых помещениях с естественной вентиляцией. В этом случае трансформаторы могут быть непрерывно нагружены на номинальную мощность, но при этом срок службы трансформатора несколько снижается из-за худших условий охлаждения.

Номинальные напряжения обмоток — это напряжения первичной и вторичной обмоток при холостом ходе трансформатора.

Для трехфазного трансформатора — это его линейное (междуфазное) напряжение. Для однофазного трансформатора, предназначенного для включения в трехфазную группу, соединенную в звезду, — это

U/sqrt{3} .

При работе трансформатора под нагрузкой и подведении к зажимам его первичной обмотки номинального напряжения на вторичной обмотке напряжение меньше номинального на величину потери напряжения в трансформаторе. Коэффициент трансформации трансформатора n определяется отношением номинальных напряжений обмоток высшего и низшего напряжений

$n = U_{HOM.BH} / U_{HOM.HH}$ .

В трехобмоточных трансформаторах определяется коэффициент трансформации каждой пары обмоток: ВН и НН; ВН и СН; СН и НН.

Номинальными токами трансформатора называются указанные в заводском паспорте значения токов в обмотках, при которых допускается длительная нормальная работа трансформатора.

Номинальный ток любой обмотки трансформатора определяют по его номинальной мощности и номинальному напряжению.

Напряжение короткого замыкания uк — это напряжение, при подведении которого к одной из обмоток трансформатора при замкнутой накоротко другой обмотке в ней проходит ток, равный номинальному.

Напряжение КЗ определяют по падению напряжения в трансформаторе, оно характеризует полное сопротивление обмоток трансформатора.

В трехобмоточных трансформаторах и автотрансформаторах напряжение КЗ определяется для любой пары его обмоток при разомкнутой третьей обмотке. Таким образом, в каталогах приводятся три значения напряжения КЗ: uк ВН-НН, uк ВН-СН, uк СН-НН.

Поскольку индуктивное сопротивление обмоток значительно выше активного (у небольших трансформаторов в 2—3 раза, а у крупных в 15 — 20 раз), то uк в основном зависит от реактивного сопротивления, т.е. взаимного расположения обмоток, ширины канала между ними, высоты обмоток.

Величина uк регламентируется ГОСТ в зависимости от напряжения и мощности трансформаторов. Чем больше высшее напряжение и мощность трансформатора, тем больше напряжение КЗ. Так, трансформатор мощностью 630 кВА с высшим напряжением 10 кВ имеет uк = 5,5%, с высшим напряжением 35 кВ — uк = 6,5%; трансформатор мощностью 80000 кВА с высшим напряжением 35 кВ имеет uк = 9%, а с высшим напряжением 110 кВ — uк = 10,5%.

Увеличивая значение uк, можно уменьшить токи КЗ на вторичной стороне трансформатора, но при этом значительно увеличивается потребляемая реактивная мощность и увеличивается стоимость трансформаторов. Если трансформатор 110 кВ мощностью 25 MBА выполнить с uк = 20% вместо 10%, то расчетные затраты на него возрастут на 15,7%, а потребляемая реактивная мощность возрастет вдвое (с 2,5 до 5,0 Мвар).

Трехобмоточные трансформаторы могут иметь два исполнения по значению uк в зависимости от взаимного расположения обмоток.

Если обмотка НН расположена у стержня магнитопровода, обмотка ВН — снаружи, а обмотка СН — между ними, то наибольшее значение имеет uк ВН-НН, а меньшее значение — uк ВН-СН. В этом случае потери напряжения по отношению к выводам СН уменьшатся, а ток КЗ в сети НН будет ограничен благодаря повышенному значению uк ВН-НН

Если обмотка СН расположена у стержня магнитопровода, обмотка ВН — снаружи, а обмотка НН — между ними, то наибольшее значение имеет uк ВН-СН, а меньшее — uк ВН-НН.

Значение uк СН-НН останется одинаковым в обоих исполнениях.

Ток холостого хода Iх характеризует активные и реактивные потери в стали и зависит от магнитных свойств стали, конструкции и качества сборки магнитопровода и от магнитной индукции. Ток холостого хода выражается в процентах номинального тока трансформатора. В современных трансформаторах с холоднокатаной сталью токи холостого хода имеют небольшие значения.

Потери холостого хода Pх и короткого замыкания Pк определяют экономичность работы трансформатора.

Потери холостого хода состоят из потерь стали на перемагничивание и вихревые токи. Для их уменьшения применяются электротехническая сталь с малым содержанием углерода и специальными присадками, холоднокатаная сталь толщиной 0,3 мм марок 3405, 3406 и других с жаростойким изоляционным покрытием. В справочниках и каталогах приводятся значения Pх для уровней А и Б. Уровень А относится к трансформаторам, изготовленным из электротехнической стали с удельными потерями не более 0,9 Вт/кг, уровень Б — с удельными потерями не более 1,1 Вт/кг (при B = 1,5 Тл, f = 50 Гц).

Потери короткого замыкания состоят из потерь в обмотках при протекании по ним токов нагрузки и добавочных потерь в обмотках и конструкциях трансформатора. Добавочные потери вызваны магнитными полями рассеяния, создающими вихревые токи в крайних витках обмотки и конструкциях трансформатора (стенки бака, ярмовые балки и др.). Для их снижения обмотки выполняются многожильным транспонированным проводом, а стенки бака экранируются магнитными шунтами.

В современных конструкциях трансформаторов потери значительно снижены. Например, в трансформаторе мощностью 250000 кВА при U = 110 кВ(Pх = 200 кВт, Pк = 790 кВт), работающем круглый год (Tmax = 6300 ч), потери электроэнергии составят 0,43% электроэнергии, пропущенной через трансформатор. Чем меньше мощность трансформатора, тем больше относительные потери в нем.

В сетях энергосистем установлено большое количество трансформаторов малой и средней мощности, поэтому общие потери электроэнергии во всех трансформаторах страны значительны и очень важно для экономии электроэнергии совершенствовать конструкции трансформаторов с целью дальнейшего уменьшения значений Pх и Pк.

Источник: Л. Д. Рожкова, Л. К. Карнеева, Т. В. Чиркова. Электрооборудование электрических станций и подстанций

Силовые трансформаторы ТМ-СЭЩ, ТМН-СЭЩ Электрощит-Самара

Помощь студентам

electrichelp.ru

Трансформаторы

ТРАНСФОРМАТОРЫ

Трансформатор—неподвижная электрическая машина. Предназначен для изменения параметров электрического сигнала (I, U и др.).

Виды трансформаторов:

измерительные трансформаторы—предназначены для согласования параметров контролируемых цепей и приборов, для разделения (гальванической развязки) силовых цепей и цепей управления;
разделительные трансформаторы—гальваническая развязка цепей и ограничение передаваемой мощности;
согласующие трансформаторы
силовые трансформаторы.

Силовые трансформаторы по числу фаз:

однофазные
многофазные

по типу обмоток:

двухобмоточные
трехобмоточные
многообмоточные
с расщепленной обмоткой

Существуют также автотрансформаторы—они имеют только одну обмотку.

Силовой однофазный трансформатор.

Номинальная мощность—полная мощность на первичной обмотке—измеряется в кВА. До 10 кВА—трансформаторы малой мощности, 101000 кВА—средней мощности, >1000 кВА—большой мощности. Трансформаторы не имеют обмотки первичного и вторичного напряжения—есть обмотки высшего и низшего напряжения, бывает также обмотка среднего напряжения. По типу магнитопровода трансформаторы бывают:

стержневой конструкции,
броневой конструкции,
тороидальной конструкции.

Рис. 85, 86, 87, 88

	стержневая конструкция
	броневая конструкция

тороидальная конструкция

Принцип действия. Основные уравнения.

Под действием напряжения в обмотке течет ток , который создает магнитный поток. Этот поток, если он синусоидальный, создает в первой обмотке ЭДС самоиндукции.

—поток рассеивания.

Запишем уравнение состояния первичной обмотки:

, где

—ЭДС первичной обмотки, вызванная рабочим магнитным потоком 

—активное сопротивление первичной обмотки

—индуктивное сопротивление первичной обмотки, обусловленное потоками рассеяния.

—коэффициент трансформации, не комплексное число, т.к. исмещены на один угол. Под действиемпотечет ток черезzН, возникнет .

Уравнение состояния вторичной обмотки:

, где —индуктивное сопротивление вторичной обмотки, обусловленное потоками рассеяния.

Активное сопротивление больше омического. Омическое сопротивление измеряется на постоянном токе, активное—на переменном. Активное сопротивление больше, т.к. присутствует скин-эффект (вытеснение проводящего слоя во внешнюю часть проводника  уменьшается эффективная площадь проводника).

Вторичная обмотка создает рабочий поток, направленный встречно рабочему потоку первичной обмотки  при нагрузке трансформатора рабочий магнитный должен уменьшаться, что приводит к уменьшению  увеличивается ток  рабочий поток увеличивается.

—баланс намагничивающих сил

—ток первичной обмотки при разомкнутой вторичной, т.н. ток холостого хода трансформатора.

Холостой ход трансформатора.

Вторичная обмотка разомкнута  весь ток, потребленный первичной обмоткой, и вся мощность будут расходоваться на создание магнитного поля в машине и сопутствующие процессы. Если напряжение синусоидальное, то ток тоже синусоидальный  в трансформаторе существует пульсирующее магнитное поле. Принято ток в первичной обмотке при холостом ходе обозначать—.

связать обмотки можно соотношением:

и создаются рабочим магнитным потоком. Раз поток один, то ЭДС в каждой обмотке одинакова и фазы тоже одинаковые (т.к. ЭДС—производная потока по времени).

Рис.92

(вектор направлен перпендикулярно, т.к. ЭДС—производная потока по времени, вектор направлен также).

В магнитопроводе возникают какие-то потери, на их покрытие нужна мощность, которую можно взять только из сети  будет под углом к, угол будет меньше 90. —угол магнитных потерь. 0  

—намагничивающий ток (реактивная составляющая ).

Активная составляющая отвечает за покрытие потерь в ферромагнетике. Если сравнить с номинальным током трансформатора, тосущественно меньше номинального тока (=0,55% от ). Т.к. ток не большой, то и потери, вызываемые этим током в активном сопротивлении первичной обмотки, тоже малы, во вторичной обмотке потерь нет, т.к. она разомкнута. Трансформатор спроектирован так, что в номинальном режиме электрические и магнитные потери почти равны друг другу. Электрические потери~ квадрату тока в первичной обмотке. Даже если , то электрические потери составят 0,5%. Если в номинальном режиме электрические потери больше магнитных в 2 раза, то все равно электрические потери при холостом ходе составляют 1% от магнитных.

Номинальные данные: номинальная мощность трансформатора—полная мощность S [кВА].

Стандартный ряд мощностей 10, 16, 20, 25, 40, 63, 8010n, где n—целое число, в том числе и отрицательное.

Схемы и группы соединения обмоток, U1ном /U2ном. UК в % от номинального напряжения.

Каталожные данные: все вышеперечисленное, а также I0 % к Iном, потери короткого замыкания Pк, потери холостого хода P0, Uном=Uл трехфазной цепи.

Номинальное напряжение потребителя:

220, 380, 660—низшее

6, 10 кВ—среднее

20, 35, 110, 220, 330, 500, 750, 1150 кВ—высшее.

U генератора = U потребителя + 5%.

Вся потребленная мощность при холостом ходе расходуется на магнитные потери. Поскольку падение напряжения в первичной обмотке при холостом ходе достаточно мало, то U1 близко к E1  отношение , т.е.U20=U2н.

Процесс намагничивания магнитопровода в однофазном трансформаторе

Пусть на вход трансформатора поступает идеальное синусоидальное напряжение, пусть r1 и x1 трансформатора пренебрежимо малы, тогда в режиме холостого хода напряжение U1 должно полностью уравновешиваться ЭДС трансформатора  ЭДС трансформатора тоже должна быть строго синусоидальной. Такую ЭДС мы получим, если магнитный поток (или индукция) будет строго синусоидален. Рис.94.

Основная кривая намагничивания зависит только от ферромагнетика. В намагничивающем токе в явном виде присутствует третья гармоника. Она находится в противофазе с первой. Несинусоидальность тока вызывает несинусоидальность падения напряжения на всех элементах. Высшие гармоники забивают потерями все железо и т.д.

Т.к. реально в первом квадрате не основная кривая намагничивания, а петля гистерезиса, то кривая становится несимметричной относительно /2, появляются также высшие четные гармоники. Чем больше амплитуда ЭДС, тем больше несинусоидальность, i растет нелинейно. Т.е. для трансформатора крайне нежелательно перенапряжение. Рис.95.

Несинусоидальность вызывается тем, что магнитный поток (индукция) изменяется синусоидально  магнитный поток растет ~ ЭДС, магнитные потери растут ~ B2, мощность потерь ~ производной тока на ЭДС  активная составляющая тока холостого хода растет линейно и в ней не должно быть несинусоидальных искажений, а I0 = сумме двух этих составляющих  будет иметь высшие гармоники.

Рис.96.

x0, r0—намагничивающая ветвь,

x0—реактивное сопротивление, в нашей схеме моделирует возникновение рабочего магнитного потока,

x0, r0—нелинейны,

r0—моделирует магнитные потери,

P0 ~ E2

, r0 должно быть нелинейным (для обеспечения P0 ~ E2 нужно, чтобы r0 была нелинейной, т.к. P0 ~ I20, а I0—нелинеен  нелинейность I20 уничтожается нелинейностью r0). Рис.97.

Можно нарисовать другую схему замещения: Рис.98.

В этой схеме только x нелинейно, теперь избавились от нелинейности r, т.к. I0 акт линейное. Обе схемы замещения, учитывая нелинейность сопротивлений, не позволяют учесть нелинейность искажений. Они хороши для действующих значений. Нелинейностью можно пренебречь, если напряжение на входе трансформатора не меняется, несинусоидальностью намагничивающего тока можно пренебречь.

Характеристики холостого хода трансформатора.

Рис.99

Меняется только сопротивление x , поэтому с ростом U1, т.е. степени насыщения железа трансформатора, увеличивается реактивная составляющая тока I0, которая увеличивается быстрее, чем активная составляющая.

Соотношения между сопротивлениями:

r1 ≪ r0

x1 ≪ x0

r0 ≪ x0

r ≫ x

x0  x

Опытом холостого хода называются все эти параметры, снятые при номинальном значении U1.

Характеристики короткого замыкания.

Опытом короткого замыкания называется такой режим, при котором вторичная обмотка замкнута накоротко, а напряжение в первичной обмотке такое, что ток в первичной обмотке равен номинальному. Для многообмоточного трансформатора опыты проводятся попарно. Uк.з выражается в процентах о номинального (относится к паспортным данным). В опыте измеряется мощность, потребляемая трансформатором и контролируется ток. Uк.з для силовых трансформаторов средней и большой мощности находится в пределах 4,512,5% от Uн. Рис.100

Во вторичной обмотке есть E2 и оно полностью гасится падением напряжения на вторичной обмотке. Вторичная обмотка обладает активным и индуктивным сопротивлением (из-за потоков рассеяния)  ток отстает от E2. Если трансформатор малой мощности, то активное сопротивление большое, а реактивное—мало. Для трансформаторов большой мощности преобладает реактивное сопротивление и cos  0.

Уравнение баланса намагничивающих сил: .I0 мало, т.к. U≪Uном. Рабочая точка I1 расположена дальше точки перегиба. Опыт поставлен так, что ток в первичной обмотке равен номинальному, I2 тоже не слишком далек от своего номинального значения. Величиной можно пренебречь. по направлению вектор тока совпадет с вектором тока.Рис.101.

В опыте к.з. трансформатор для питающей сети моделируется некоторым сопротивлением (ZК): , гдеUк—напряжение короткого замыкания, I1ном—номинальный ток первичной обмотки. Трансформатор в опыте короткого замыкания потребляет некоторую мощность PК. U1 мало, I0 тоже мал  магнитный поток и индукция в опыте короткого замыкания значительно меньше, чем в номинальном режиме. ЭДС трансформатора по крайней мере в 10 раз меньше номинального. ЭДС напрямую связана с индукцией в магнитопроводе  она понизится как и ЭДС. Магнитные потери ~ В2  магнитные потери пренебрежимо малы по сравнению со своим значением в номинальном режиме. Электрические потери остаются почти, что и в номинальном режиме, т.к. токи практически не изменились по сравнению с номинальными токами  PК с хорошей точностью соответствует электрическим потерям трансформатора в номинальном режиме. ZК имеет активную и реактивную составляющие:

схема замещения для опыта короткого замыкания: Рис. 102

В опыте короткого замыкания магнитопровод размагничен  сталь магнитопровода не насыщена  это размагничивание будет иметь место и при аварийном коротком замыкании (U1к= U1н, I1 велик). Размагничивание представляет собой некий аналог с реакцией якоря (первичная обмотка в некотором смысле является индуктором, а вторичная обмотка—якорем). Т.к. Uк%—это паспортные данные, то из схемы замещения делаем вывод:

≃(точность велика, здесь можно ставить прямое равенство).

Характеристики короткого замыкания

Рис.103

Падение косинуса: как бы слабо магнитопровод не был насыщен, петля гистерезиса все равно присутствует. Вообще, если говорить, что cosк практически не меняется, то против истины почти не грешим. Помимо напряжения Uк принято определять составляющие:

Приведенный трансформатор

Приведение трансформатора к одной из его обмоток нужно для того, чтобы можно было построить схему замещения. Для облегчения расчета заменяем магнитные связи электрическими. Приведение можно осуществить к одной из обмоток. Направление приведения решается определением класса задач, решаемых с помощью схемы замещения. Для того, чтобы заменить магнитные связи гальваническими, нужно, чтобы коэффициент трансформации был равен 1. При всех приведениях должно что-то оставаться неизменным. Должна сохраняться неизменной мощность. Наиболее употребительна Т-образная схема замещения. Рис.104. (штрихи обозначают, что трансформатор приведен к первичной обмотке).

Если , то

Если мощность сохраняется, то

Переход от начального трансформатора к приведенному не меняет начальных фаз. Сохранение фаз во вторичных обмотках объясняется тем, что комплексы исвязаныkT, который является вещественным числом. Если мы приводим вторичную обмотку к первичной и мощность сохраняется, то все то, что подключено ко вторичной обмотке, должно тоже быть приведено к первичной.

Т.к. параметры холостого хода и короткого замыкания являются каталожными данными  схему замещения можно рассчитать. Для трехфазного трансформатора схема замещения рассчитывается для одной фазы.

КПД трансформатора

(,, предположим, что,).

Рис.105

Максимальный КПД и номинальный отличаются друг от друга незначительно. Оптимальный коэффициент загрузки: опт=0,50,65, для трансформаторов малой мощности: опт=0,61.

Работа трансформаторов под нагрузкой.

Характеристики трансформатора существенно зависят от характера нагрузки (активная нагрузка). Для трансформаторов средней и малой мощности преобладает индуктивное сопротивление. Разное соотношение r и x приводит к тому, что для трансформаторов средней и большой мощности наибольшее падение напряжения при индуктивной нагрузке. Если считать трансформатор источником нелинейной ЭДС с переменным током, то при нагрузке на эквивалентном сопротивлении будет падение напряжения. Для трансформаторов наиболее сильное падение напряжение будет при индуктивной нагрузке. Для трансформаторов малой мощности максимальное падение напряжения будет при активной нагрузке.

Активное сопротивление.

Рис. 106

Построение векторной диаграммы начинается с вектора магнитного потока. Вектор ЭДС строим перпендикулярно вектору потока. , т.к. трансформатор приведенный.отклоняется отна 180 из-за удобства построения. совпадает с, т.к. трансформатор приведенный, но не с, т.к. есть падение напряжения.

Векторная диаграмма имеет качественный характер, размеры с реальными не совпадают.

Рис.107

Характеристика начнется из точки холостого хода (), характеристика закончится, где

Если нагрузка активная: ток увеличивается, токприближается к вектору,падает. За точкойграфик не выйдет. Увеличениеприводит к удлинению векторов, соответственно, к увеличению. Т.к.ирастет в отрицательном направлении (по часовой стрелке), тоудаляется от растет падает. Реальнозафиксирован, все вектора «крутятся» вокруг него, включая и вектор потока.

Индуктивная нагрузка.

Рис.108

Если нагрузка индуктивная: будет больше, чем при активной нагрузке, но никогда не будет равным 90 (т.к. есть активная составляющая). Вектор стал намного меньше, векторстал длиннее, чем при активной нагрузке.стало больше. Чтобы сравнить две диаграммы, нужно зафиксировать векторU1, тогда диаграмма поворачивается, а остальные вектора уменьшаются (вектор U2 уменьшается), вектор E2 уменьшается  уменьшается магнитный поток, получаем некую аналогию с реакцией якоря. При индуктивной нагрузке реакция якоря сильнее, чем при активной и она размагничивающая.

Емкостная нагрузка

Рис. 109

Вектор короче, чем в предыдущем случае. Для приведения векторной диаграммы в нормальный вид нужно изменить масштаб так, чтобыстал таким же, как был приведет к увеличению ,и вектора магнитного потока. Вектор токасущественно меньше, чем в предыдущих случаях. В случае емкостной нагрузки имеем некоторую аналогию намагничивающей реакции якоря. На вторичной обмотке:больше, чем. Фактическое изменение вектора напряженияв зависимости от нагрузки отражается на внешней характеристике трансформатора.Рис.110.

studfiles.net

7. Выбор мощности трансформатора

На основе типовых графиков (п1.3 Основные характеристики графиков электрических нагрузок) и других сведений, разработаны таблицы, существенно облегчающие выбор ТП.

Условием для выбора служит выражение:

(25)

где SЭ.Н и SЭ.В -соответственно нижняя и верхняя границы интервалов нагрузки для трансформаторов принятой номинальной мощности, кВА.

Таблица экономических интервалов разработанная институтом «Сельэнергопроект» указывает экономические интервалы нагрузок без учета предельных технических (тепловых) характеристик трансформаторов.

Согласно результата расчета проводов линии напряжением 0,38/0,22 кВ таблица 8 пояснительной записки курсового проекта. Выбираем по данной таблице мощность, приходящую па первый участок линий от ТП. Расчет проводим в зависимости от числа отходящих линий. Можно данной таблице пользоваться как активной, так и полной мощностью.

Формулы для расчета мощности ТП:

Надбавки по мощности выбираем по таблицам - (/2/табл.15.7 стр 147)

ΔS – методичка старое издание Каганова.

Пример:

Выбор мощности трансформатора производим в зависимости от числа отходящих линий. Для выбора будем пользоваться активной мощностью.

Записываем самые большие активные мощности на каждой линии:

Линия - 1 Ртп-1 = 115 кВт cosφ=0,75

Линия - 2 Ртп-2 = 135 кВт cosφ=0,77

Линия - 3 Ртп-11 = 124 кВт cosφ=0,78

Линия - 4 Ртп-16 = 90 кВт cosφ=0,75

Линия - 5 Ртп-17 = 90 кВт cosφ=0,75

Линия - 6 Ртп-18 = 90 кВт cosφ=0,75

Линия - 7 Ртп-19 = 90 кВт cosφ=0,75

Линия - 8 Ртп-20 = 140 кВт cosφ=0,76

Ртп max-20 = 140 кВт – это максимальная мощность отходящей линии.

Для мощностей линии 1, 2 выбираем надбавку по активной мощности:

Ртп-1 = 115 кВт ΔР-1 = 81 кВт;

Ртп-2 = 135 кВт ΔР-2 = 97 кВт.

Ртп-11 = 124 кВт ΔР-2 = 87 кВт.

Ртп-16 = 90 кВт ΔР-2 = 62 кВт.

Ртп-17 = 90 кВт ΔР-2 = 62 кВт.

Ртп-18 = 90 кВт ΔР-2 = 62 кВт.

Ртп-19 = 90 кВт ΔР-2 = 62 кВт.

Рассчитываем расчётную полную мощность трансформатора:

Из таблицы экономических интервалов нагрузки трансформатора подстанций напряжением 6…10/0,4 кВ, выбираем стандартную мощность трансформатора по шифру наименования вида нагрузки 1.7, таблица 17 комплексы по производству свинины.

Мощность 850,4 разделена на 2, так как нет такой цифры в интервале и мы выбираем двухтрансформаторную подстанцию подходит Sтр-ра =2x400 кВ·А

Производим окончательную проверку выбранной номинальной мощности трансформатора в нормальном режиме работы при равномерной нагрузке:

(27)

где Sp – расчетная нагрузка трансформатора, кВА;

Sн.т – номинальная мощность трансформатора, кВА;

KС.Т = 1,37 – коэффициент допустимой систематической перегрузки трансформаторов, /10/ таблица 18.

Рассчитываем коэффициент аварийности и перегрузки для одного трансформатора:

где Sоткл – нагрузка потребителей 2-ой и 3-ей категории надежности.

Р = 3 кВ – дом животновода; Р = 25 кВ – мельница вальцовая; Р = 15 кВ – склад концентрированных кормов и склад готовой продукции.

КАВ –коэффициент допустимой аварийной перегрузки /10/, таблица 17.

Вывод: кав = 1,97 больше 1,53, поэтому данный трансформатор не подходит и его нужно заменить на Sн.т. = 630 кВ*А.

В результате расчёта мы выбрали понижающий трансформатор напряжением 10/0,4 кВ. Параметры трансформатора занесены в таблицу 16.

Таблица 16 – Параметры понижающего трансформатора ТМГСУ - 630-160

Мощность, кВ∙А

Верхний предел первичного напряжения, кВ

Схема соединения обмоток

Потери мощности, кВт ΔРм/ ΔРхх

напряжение к.з.

Uк.з.%

Сопротивление прямой последовательности, мОм

Сопротивление при однофазном к.з. мОм

RТ

ХТ

ZТ

2х630

/YHсу

7,6/1,31

5,5

3,1

13,6

Самый экономичный для четырех проводных сетей 0,38 кВ с однофазной или смешанной нагрузкой трансформатор со схемой соединения обмоток У/Ун и новым симметрирующим устройством (СУ) разработан, изготовлен и испытан на соответствие всем требованиям ГОСТ Минским электротехническим заводом им. В.И. Козлова.

В этих трансформаторах ликвидировано явление перегрева их потоками нулевой последовательности, при неравномерной нагрузке фаз и при суммарной мощности нагрузки равной или ниже номинальной.

Трансформатор с СУ улучшают работу защиты и повышают безопасность работы электрической сети. В них резко снижено разрушающее воздействие на обмотки токов при однофазных коротких замыканиях.

СУ значительно улучшает синусоидальность формы кривой изменения напряжения при наличии в сети нелинейных нагрузок (люминесцентных ламп, выпрямительных устройств, сварочных аппаратов и т.п.), что крайне важно при питании многих чувствительных приборов, например, ЭВМ, автоматики, телевизоров.

Сокращен «скачек» повышения напряжения на здоровых фазах при однофазных коротких замыканиях в сети 0,38 кВ.

СУ снимает повышенный шум у трансформаторов У/Ун при их неравномерной по фазам нагрузке, что важно при установке их на ТП, встроенные в жилые здания.

Вместе с тем, симметрирование системы фазных напряжений при неравномерной нагрузке фаз, обеспечивает токоприемники качественным напряжением, отвечающим требованиям ГОСТ 13109-97, что в свою очередь, значительно сокращает выход из строя и продлевает срок службы трехфазных АД, ламп освещения, схем автоматики, электрооборудования многих бытовых объектов и пр.

Трансформаторы со схемой соединения обмоток У/Ун с симметрирующим устройством имеют ту же нулевую группу, как и трансформаторы без него. Это позволяет использовать их в одних и тех же сетях: там где нагрузка в основном трехфазная симметричная - трансформаторы У/Ун, а где однофазная – трансформаторы У/Ун с СУ.

СУ сокращает потери электроэнергии в трансформаторах У/Ун и сети, поэтому повышение стоимости серийных трансформаторов с СУ окупается в среднем за 0,6 года.

Достоинства трансформаторов ТМГ следующие:

- трансформаторы изготовляются в герметичном исполнении с полным заполнением маслом, без расширителя и без воздушной или газовой подушки;

- контакт масла с окружающей средой полностью отсутствует, что исключает увлажнение, окисление и шламообразование масла;

- перед заливкой масло дегазируется, заливка его в бак производиться в специальной вакуумзаливочной камере (при глубоком вакууме), что на много увеличивает электрическую прочность изоляции трансформатора;

- масло в трансформаторах ТМГ (в отличии от трансформаторов ТМ и ТМЗ) практически не меняет своих свойств в течении всего срока службы трансформатора, что исключает необходимость проведения испытаний масла трансформатора ТМГ как при его хранении, так и при вводе в эксплуатацию и в процессе эксплуатации;

- не требуется проведение профилактических, текущих и капитальных ремонтов в течение всего срока эксплуатации трансформатора.

Таблица 17 - Экономические интервалы нагрузки трансформаторов подстанций 6-10/0,4 кВ сельскохозяйственного назначения

Шифр и наименование вида нагрузки	Номинальная мощность трансформатора, кВ∙А
Шифр и наименование вида нагрузки	25	40	63	100	160	250	400	630
1.1. Производственные потребители	до 45	46-85	86-125	126-160	161-320	321-355	356-620	621-830
1.2. Коммунально-бытовые потребители	- до 45	46-75	76-120	121-150	151-315	316-345	346-630	631-840
1.3. Сельские жилые дома	до 45	46-80	81-115	116-145	146-310	311-350	351-620	621-820
1.4 .Смешанная нагрузка с преобладанием производственной	до 50	51-85	86-115	116-150	151-295	296-330	331-565	566-755
1.5. Смешанная с преобладанием коммунально-бытовой	до 45	46-75	76-105	106-130	131-280	281-315	316-545	546-740
1.6. Комплексы по производству молока	до 45	46-85	86-115	116-145	146-300	301-330	331-570	571-755
1.7. Комплексы по производству свинины	до 50	51-90	91-125	126-150	151-295	296-330	331-560	561-740
1.8. Комплексы по производству говядины	до 50	51-90	91-125	126-150	151-285	286-315	316-545	546-725
1.9. Нагрузка аккумуляционных электрокотельных	до 65	66-115	116-165	166-220	221-465	466-505	506-980	981-1215
1.10. Сезонные летне-осенние потребители	до 65	66-110	111-165	166-210	211-430	431-475	476-885	386-1085

Таблица 18 - Коэффициенты допустимых систематических нагрузок и аварийных перегрузок трансформаторов подстанций 6-10/0,4 кВ

Шифр вида нагрузки

Номинальная мощность трансформатора, кВ-А

Расчетный сезон и средне суточная

температура, °С

Коэффициент допустимой систематической нагрузки, kС

Коэффициент допустимой аварийной перегрузки, кАВ

1.1

100

зимний -10

1,65

1,59

1,75

1,73

1.2

100

160

зимний -10

1,68

1,65

1,80

1,78

1.3

100

зимний -10

1,70

1,68

1,84

1,83

1.4

100

зимний -10

1,58

1,77

1,73

1,65

1.5

100

зимний -10

1,61

1,53

1,73

1,67

1.6

100

160

зимний -10

1,50

1,45

1,62

1,64

1.7

160

250

зимний -10

1,43

1,37

1,60

1,53

1.8

160

250

зимний -10

1,52

1,44

1,70

1,66

1.9

160

250

зимний -10

1,46

1,44

1,55

1,54

1.10

160

250

летний +20

1,38

1,33

1,40

1,36

studfiles.net

Полезная мощность - трансформатор - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Полезная мощность - трансформатор

Cтраница 1

Полезная мощность трансформатора составляет 42 кет, а потребляемая 76 ква. [1]

Номинальной полезной мощностью трансформатора называется полная мощность трансформатора на зажимах вторичной обмотки. [2]

Для нахождения полезной мощности трансформатора, определяющей размер и стоимость трансформатора, необходимо знать действующие значения тока и напряжения во вторичной обмотке. Действующее значение напряжения определяется. [3]

При работе трансформатора часть энергии, преобразуемой им, теряется, поэтому полезная мощность трансформатора, отдаваемая им в нагрузку, меньше мощности, потребляемой им из сети источника энергии. Потеря энергии происходит как в магнитопрово-де трансформатора, так и в его обмотках. Обмотки трансформатора нагреваются протекающими по ним токами. [4]

При работе трансформатора часть энергии, преобразуемая им, теряется, поэтому полезная мощность трансформатора, отдаваемая им в нагрузку, меньше мощности, потребляемой им из сети источника энергии. [5]

При работе трансформаторов часть энергии, преобразуемой им, теряется, поэтому полезная мощность трансформатора, отдаваемая им в нагрузку, меньше мощности, потребляемой им из сети источника энергии. Потеря энергии происходит как в магнитопрово-де трансформатора, так и в его обмотках. Обмотки трансформатора нагреваются протекающими по ним токами. [6]

Потери в обмотках Ам определяются показанием ваттметра. При опыте короткого замыкания полезная мощность трансформатора равна нулю, а потери в стали ничтожно малы, так как мал магнитный поток в магнитопроводе. [8]

Потери в обмотках определятся показанием ваттметра. При опыте короткого замыкания полезная мощность трансформатора равна нулю, а потери в стали ничтожно малы, так как мал магнитный поток в сердечнике. [9]

Потери в обмотках Рм определятся показанием ваттметра. При опыте короткого замыкания полезная мощность трансформатора равна нулю, а потери в стали ничтожно малы, так как мал магнитный поток в магнитопроводе. [11]

Страницы: 1

www.ngpedia.ru

Каталог товаров