Двухфазный счетчик: выгода, установка, расчеты и стоимость

Содержание

Двухтарифный счетчик электроэнергии однофазный СЭТ1-4М

Отдел маркетинга и сбыта

тел.: (4912) 298-520, 298-618
e-mail: [email protected]

СЭТ 1-4М в корпусе «Д»

Сделать заказ
Обсудить на форуме

Однофазный счетчик электроэнергии многотарифный

Электронный счетчик предназначен для измерения активной энергии раздельно по 4-м тарифам в однофазных цепях переменного тока.

Описание

Новый малогабаритный многотарифный счетчик предназначен для организации учета по 4-м тарифам и передачи накопленной информации через интерфейс RS-485. Счетчик электроэнергии может использоваться автономно или в составе АСКУЭ.

Отличительные особенности

Двойной технологический запас по точности измерений
Повышенная защита от хищения и недоучета электроэнергии
Малое собственное энергопотребление
Интерфейс связи RS-485
ЖКИ с сенсорным переключением индицируемых параметров
Малые габаритные размеры корпуса
Крепление на DIN-рейку
Ударопрочный корпус из негорючей, экологически чистой пластмассы

Функциональные возможности

Многотарифный учет электроэнергии:
- максимальное количество учетных тарифов счетчика электроэнергии — 4
- количество сезонов – 12
- 24 временные зоны в течение суток (дискретность переключения — 60 минут)
- 3 типа дней: рабочий, суббота, воскресенье — праздник
- количество нестандартных дней — 24
Энергонезависимые часы с точностью хода не более ±5 с в месяц
Профиль мощности глубиной 64 суток
Цифровой интерфейс обмена: RS-485
Учет и отображение параметров:
- текущие показания счетчика электроэнергии по 4 тарифам с момента сброса
- действующий тариф и тип дня
- текущая дата
- текущее время
- состояние элемента питания электронного счетчика
Считывание через интерфейсы обмена следующей информации:
- заводской номер счетчика электроэнергии
- модель счетчика
- место установки
- текущие показания счетчика по 4 тарифам (с нарастающим итогом с момента сброса)
- значение энергии за 12 месяцев по 4 тарифам
- текущие дата и время
- тарифное расписание
- календарь праздничных (нестандартных) дней (24 дня)
- включение/отключение функции перевода времени на летний/зимний режим работы
- журнал событий (включение счетчика; отключение счетчика; смена тарифного расписания; запись времени/даты)
- 30 мин. срезы активной энергии за 64 суток
- состояние элемента питания
Запись по интерфейсу обмена информации:
- место установки счетчика электроэнергии
- текущие дата и время
- тарифное расписание счетчика электроэнергии
- календарь праздничных (нестандартных) дней (24 дней)
- включение/отключение функции перевода времени на летний/зимний режим работы
- пароль доступа счетчика электроэнергии

__________________________________________________________________________________

Центры продаж

Вы можете купить счетчики электроэнергии непосредственно на заводе, оформив онлайн заявку, или у наших региональных представителей.
Цены на многотарифные счетчики СЭТ 1-4М в корпусе «Д» уточняйте у наших дилеров.

Выберите центр продаж наиболее удобный для Вас:

полный список региональных представителей

Технические характеристики

Класс точности	1. 0
Количество тарифов	до 4
Номинальное напряжение, В	220
Базовый (номинальный) ток, А	5
Максимальная сила тока, А	60
Стартовый ток, А	0,02
Передаточное число основного передающего устройства, импульсов/кВт*ч	6400
Полная мощность, потребляемая последовательной цепью, не более, В*А	0,1
Активная (полная) мощность, потребляемая параллельной цепью, не более, Вт (В*А)	2 (10)
Предел допускаемой основной погрешности по времени, с/мес.	±5
Масса счетчика, не более, кг	0,6
Габаритные размеры, мм	119х78х65
Диапазон рабочих температур, °С	-40. .. +55

Характеристики надежности

Средняя наработка до отказа – 140 000 час.
Средний срок службы – 30 лет
Гарантийный срок – 5 лет со дня изготовления
Межповерочный интервал – 16 лет

Варианты исполнения

Модификация	Номинал. напряж, В	Номинал. ток, A	Макс. ток, A	Класс точности	Интерфейсы	Дополнительная информация	Индикатор
СЭТ1-4М2-Ш-C2-Д	220	5	60	1.0	RS-485	4 тарифа, импульсный выход, Пр.М., ЖС	ЖКИ

АСКУЭ

Протокол обмена счетчика состыкован с автоматизированными системами учёта энергоресурсов:

«Энергоресурсы» (НТЦ «Арго» г.Иваново)
«Спрут-М» (НПО «Прогтех» г.Жуковский)
«Пульсар» (НПП «Тепловодохран» г.Рязань)

Двухтарифный счетчик \ Акты, образцы, формы, договоры \ КонсультантПлюс

Главная
Правовые ресурсы
Подборки материалов
Двухтарифный счетчик

Подборка наиболее важных документов по запросу Двухтарифный счетчик (нормативно–правовые акты, формы, статьи, консультации экспертов и многое другое).

Приборы учета:
Акт допуска прибора учета в эксплуатацию
Акт опломбировки
Замена водосчетчика
Замена счетчика КОСГУ
Замена счетчиков на воду
Ещё…

Судебная практика: Двухтарифный счетчик

Зарегистрируйтесь и получите пробный доступ к системе КонсультантПлюс бесплатно на 2 дня

Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Постановление Пятнадцатого арбитражного апелляционного суда от 07.07.2022 N 15АП-9727/2022 по делу N А32-41912/2021
Требование: О взыскании задолженности по договору энергоснабжения, неустойки.Довод апелляционной жалобы о том, что истцом вычтен общий объем потребления электроэнергии теми потребителями, с которыми истцом заключены прямые договоры энергоснабжения и открыты лицевые счета, без разделения потребления на дневной и ночной тариф, при этом в ведомостях энергопотребления показания потребителей указаны по двум зонам суток, не свидетельствует о неверности произведенного истцом расчета. Дифференцированный тариф может применяться, только если и общедомовые приборы учета и все индивидуальные приборы учета позволяют осуществлять дифференцированные измерения. Ответчик не представил доказательств оснащения всех домов двухтарифными приборами учета, в связи с чем истцом при расчете стоимости объема фактических потерь правомерно применил одноставочный тариф электроэнергии.

Зарегистрируйтесь и получите пробный доступ к системе КонсультантПлюс бесплатно на 2 дня

Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Постановление Девятого арбитражного апелляционного суда от 16.02.2021 N 09АП-75827/2020 по делу N А40-17844/2020
Категория спора: Поставка электроэнергии.
Требования ресурсоснабжающей организации: О взыскании неустойки.
Решение: Требование удовлетворено.Во всех домах, где установлены приборы учета, а именно Московская обл., Одинцовский г.о., пос. Немчиновка: ул. Связистов, дома 1, 4, 5 и 9, просп. Советский, дома 98, 100, 104 и 106 производится расчет с применением двух тарифов.

Статьи, комментарии, ответы на вопросы: Двухтарифный счетчик

Зарегистрируйтесь и получите пробный доступ к системе КонсультантПлюс бесплатно на 2 дня

Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
«Постатейный комментарий к Жилищному кодексу Российской Федерации»
(Гришаев С.П.)
(Подготовлен для системы КонсультантПлюс, 2018)Вместе с тем, если многоквартирный дом оснащен двухтарифным общедомовым прибором учета и во всех помещениях в нем установлены двухтарифные индивидуальные приборы учета, плата за электроэнергию, израсходованную на общедомовые нужды, исчисляется исходя из дифференцированного по времени суток тарифа. В этом случае определяется объем ресурса, израсходованного на общедомовые нужды отдельно в дневное и ночное время, и производится раздельный расчет по соответствующей зоне суток с применением формул, прилагаемых к Правилам N 354″.

Нормативные акты: Двухтарифный счетчик

Зарегистрируйтесь и получите пробный доступ к системе КонсультантПлюс бесплатно на 2 дня

Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
«Пояснения к единой Товарной номенклатуре внешнеэкономической деятельности Евразийского экономического союза (ТН ВЭД ЕАЭС)»
(ред. от 17.03.2020)
(Том V. Разделы XVI — XXI. Группы 85 — 97)Временные переключатели используются для управления осветительными сетями (для общественных мест, витрин магазинов, лестниц, освещенных знаков и т.д.), нагревательными системами (водонагреватели и т.д.), охладительными установками, насосами, двухтарифными счетчиками электроэнергии и т.д. Они состоят из механического часового механизма или часового механизма, приводимого в действие электричеством, любого типа или синхронного электродвигателя, обычно с циферблатом со стрелками или без стрелок, устройства регулирования времени (рычаги и штифты) вместе с системами приводных реле, переключателей и коммутаторов. Все в целом заключено в корпус с клеммами. Циферблат обычно размечается в часах, а иногда также в днях и месяцах; рычаги или штифты по его периферии приводят в движение контактные устройства в нужные моменты времени.

Зарегистрируйтесь и получите пробный доступ к системе КонсультантПлюс бесплатно на 2 дня

Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Минстроя России от 02. 10.2015 N 31818-ОЛ/04
В случае, если многоквартирный дом оснащен двухтарифным общедомовым прибором учета и во всех помещениях в нем установлены двухтарифные индивидуальные приборы учета, плата за электроэнергию, израсходованную на общедомовые нужды, исчисляется исходя из дифференцированного по времени суток тарифа. В этом случае определяется объем ресурса, израсходованного на общедомовые нужды отдельно в дневное и ночное время, и производится раздельный расчет по соответствующей зоне суток с применением формул, прилагаемых к Правилам N 354.

Сюрвей по вертикальному двухфазному противоточному заводнению. [БВР; PWR] (Технический отчет)

Исследование вертикального двухфазного противоточного заводнения. [БВР; PWR] (Технический отчет) | ОСТИ.GOV

перейти к основному содержанию

Полная запись
Другое связанное исследование

Одной из важных проблем при анализе безопасности легководного реактора является явление затопления или ограничение противотока в процессе повторного затопления активной зоны реактора во время гипотетической аварии с потерей теплоносителя. Дан обзор опубликованных аналитических моделей для предсказания этого предельного состояния, основанных на анализе висящих пленок и теории малых возмущений в падающих пленках. Обобщены существующие экспериментальные результаты и эмпирические корреляции, а также обсуждена параметрическая зависимость предела противотока. В обзор также включены различные расширенные проблемы заводнения, включая проблемы с конденсацией пара, уносом жидкости, наклоном потока, сложной геометрией системы и множеством каналов.

Авторов:

Тиен, CL;

Лю, К.П.

Дата публикации:: 1979-02-01

Исследовательская организация:: Калифорнийский университет, Беркли (США). Кафедра машиностроения

Идентификатор ОСТИ:: 6494135

Номер(а) отчета:: ЭПРИ-НП-984
РНН: 79-006851

Тип ресурса:: Технический отчет

Страна публикации:: США

Язык:: Английский

Тема:: 22 ОБЩИЕ ИЗУЧЕНИЯ ЯДЕРНЫХ РЕАКТОРОВ; 21 СПЕЦИАЛЬНЫЕ ЯДЕРНЫЕ РЕАКТОРЫ И СВЯЗАННЫЕ С ними УСТАНОВКИ; 42 МАШИНОСТРОЕНИЕ; РЕАКТОРЫ ТИПА BWR; ПОТЕРЯ ХЛАДАГЕНТА; ДВУХФАЗНЫЙ ПОТОК; РЕАКТОРЫ ТИПА PWR; САОР; НЕСЧАСТНЫЕ СЛУЧАИ; ИНЖЕНЕРНЫЕ СИСТЕМЫ БЕЗОПАСНОСТИ; ПОТОК ЖИДКОСТИ; АВАРИИ НА РЕАКТОРАХ; СИСТЕМЫ ЗАЩИТЫ РЕАКТОРА; РЕАКТОРЫ; ВОДЯНЫЕ РЕАКТОРЫ; ВОДЯНЫЕ РЕАКТОРЫ; 220900* — Технология ядерных реакторов — Безопасность реактора; 210100 — Реакторы энергетические невоспроизводящие с легководным замедлителем и кипящим водяным охлаждением; 210200 — Реакторы энергетические невоспроизводящие с легководным замедлителем и охлаждением некипящей водой; 420400 — Инжиниринг — Теплопередача и поток жидкости

Форматы цитирования

MLA
АПА
Чикаго
БибТекс

Tien, C. L., and Liu, CP. Обзор вертикального двухфазного противоточного заводнения. [БВР; мощность] . США: Н. П., 1979. Веб. дои: 10.2172/6494135.

Копировать в буфер обмена

Tien, C.L., & Liu, CP. Обзор вертикального двухфазного противоточного заводнения. [БВР; мощность] . Соединенные Штаты. https://doi.org/10.2172/6494135

Копировать в буфер обмена

Тиен, К.Л., и Лю, К.П., 1979. «Обзор вертикального двухфазного противоточного затопления. [BWR; PWR]». Соединенные Штаты. https://doi.org/10.2172/6494135. https://www.osti.gov/servlets/purl/6494135.

Копировать в буфер обмена

@статья{osti_6494135, title = {Обзор вертикального двухфазного противоточного заводнения. [БВР; мощность]}, автор = {Тьен, К.Л. и Лю, К.П.}, abstractNote = {Одной важной проблемой при анализе безопасности легководного реактора является явление затопления или ограничение противотока в процессе повторного затопления активной зоны реактора во время гипотетической аварии с потерей теплоносителя. Дан обзор опубликованных аналитических моделей для предсказания этого предельного состояния, основанных на анализе висящих пленок и теории малых возмущений в падающих пленках. Обобщены существующие экспериментальные результаты и эмпирические корреляции, а также обсуждена параметрическая зависимость предела противотока. В обзор также включены различные расширенные проблемы заводнения, включая проблемы с конденсацией пара, уносом жидкости, наклоном потока, сложной геометрией системы и множеством каналов.}, дои = {10,2172/6494135}, URL = {https://www.osti.gov/biblio/6494135}, журнал = {}, номер =, объем = , место = {США}, год = {1979}, месяц = {2} }

Копировать в буфер обмена

Посмотреть технический отчет (1,34 МБ)

https://doi. org/10.2172/6494135

Экспорт метаданных

Сохранить в моей библиотеке

Вы должны войти в систему или создать учетную запись, чтобы сохранять документы в своей библиотеке.

Аналогичных записей в сборниках OSTI.GOV:

Аналогичные записи

Противоточное ограничение газожидкостного двухфазного течения в почти горизонтальной трубе

На этой странице

АннотацияВведениеРезультаты и обсуждениеЗаключениеБлагодарностиСсылкиАвторское правоСтатьи по теме . Работа выполнялась на круглой прозрачной акриловой трубе длиной 1,1 м с внутренним диаметром 50 мм, с двумя установками угла наклона (20° и 10° от горизонтали). Использовался гладкий вход для жидкости и воздуха. В качестве ввода жидкости и газа использовались пористый ввод жидкости и сопло, соединенное со спокойной секцией. Влияние свойств жидкости исследуется с использованием пяти различных рабочих жидкостей (вода, две разные концентрации бутанола и водные растворы глицерина). Что касается результатов. (1) CCFL вызывает резкое изменение жидкости, подаваемой в нижнюю камеру. (2) Заметно наблюдается влияние угла наклона. Приводная скорость заливающего газа уменьшается с углом наклона. (3) Вязкость жидкости влияет на явления затопления.

1. Введение

Противоточное течение в вертикальной трубе имеет множество применений в различных отраслях промышленности. Явление затопления имеет большое технологическое значение, так как затопление может быть лимитирующим фактором в работе оборудования. Например, в водо-водяном реакторе (PWR) противоток пара (вверх) и холодной воды (вниз) может иметь место в вертикальных каналах, когда в корпус реактора впрыскивается вода для аварийного охлаждения активной зоны (ECC). Это приводит к сложным процессам, в том числе к конденсации пара из-за введения холодной воды в активную зону реактора. Что наиболее важно, восходящий поток пара может препятствовать достаточному охлаждению компонентов реактора водой ECC. Явления наводнения были изучены с целью разработки аналитических моделей для прогнозирования начала скорости наводнения. В результате в литературе было предложено большое количество корреляций для прогнозирования этого для данного набора условий. Несмотря на большое количество зарегистрированных результатов, все еще существует значительная неопределенность в отношении явлений, возникающих в начале наводнения.

В предыдущей работе Уоллиса [1], изучавшего встречное течение жидкостно-газового потока в вертикальном канале, была обнаружена обратно пропорциональная зависимость скоростей жидкости и газа. В качестве дополнительного наблюдения Hewitt [2] и Barnea et al. [3] провел эксперимент в наклонной трубе и показал влияние угла наклона. Они обнаружили, что влияние угла наклона сложно. Скорость потока, при которой происходит затопление, увеличивается, а затем уменьшается при изменении угла наклона с горизонтального на вертикальный. С другой стороны, Pantzali et al. В работе [4] показана тенденция увеличения расхода заводненного газа с увеличением угла наклона.

Другим важным аспектом заводнения является влияние свойств жидкости. Камей и др. [5] выполнили экспериментальную работу о влиянии поверхностного натяжения на явления затопления. Они пришли к выводу, что скорость заливающего газа увеличивается с уменьшением поверхностного натяжения. Дальнейшая экспериментальная работа, выполненная Suzuki et al. [6] делают вывод, что эффект поверхностного натяжения сложен. Противоположный результат показали Ousaka et al. [7], Чанг и др. [8] и Цапке и Крёгера [9].]. Они показали, что поверхностное натяжение оказывает стабилизирующее влияние на затопление. Это подтверждается нестабильностью межфазной поверхности и уменьшением скорости затопления с уменьшением поверхностного натяжения. Экспериментальную работу о влиянии вязкости жидкости выполнили Clift et al. [10] обнаружили дестабилизирующее действие вязкости, увеличение вязкости сопровождается уменьшением скорости заводнения. Этот результат полностью согласуется с Tien et al. [11], Чанг и др. [8], Цапке и Крёгер [9], Муза и соавт. [12] и Нариаи и соавт. [13]. Судзуки и др. [6] обнаружили обратную тенденцию. Они обнаружили, что скорость затопления увеличивается с увеличением вязкости жидкости.

Предыдущие экспериментальные работы показали, что соглашение не было выполнено. Основной целью работы, описанной в настоящей экспериментальной работе, является изучение влияния свойств жидкости и наклона трубы на CCFL. В качестве рабочей жидкости для этой цели использовали воздух, воду и два различных водных раствора бутанола и глицерина. Два угла наклона, 20° и 10° от горизонтальной оси, используются для получения большего количества данных наблюдений, которые очень ограничены при малом угле наклона.

2. Экспериментальная установка

Схема данной экспериментальной установки показана на рисунке 1. Испытания проводились на круглой прозрачной акриловой трубе длиной 1,1 м с внутренним диаметром 50 мм. Прозрачная круглая тестовая секция из акрила была установлена на алюминиевой балке, которая спроектирована таким образом, чтобы ее можно было монтировать под двумя углами наклона: 20 и 10 градусов от горизонтальной оси. Сжатый воздух подавался из резервуара, а расход газа регулировался цифровым регулятором. Воздух поступал через сопло, соединенное с нижней камерой и успокоительной секцией, чтобы обеспечить более плавную скорость потока воздуха, поступающего в испытательную секцию. Воздух течет из большей части в меньшую секцию спокойной секции, чтобы свести к минимуму эффект возмущения в потоке воздуха. Этот метод использовался в предыдущей работе, выполненной Deendarlianto et al. [14]. Жидкость подавалась питающим насосом, соединенным с резервуаром для жидкости. Расход и температура подаваемой жидкости измерялись датчиком расхода Signet и цифровым термометром, чтобы обеспечить подачу жидкости в соответствии с ожиданиями экспериментатора. Детали геометрии входного отверстия для воздуха и спокойной секции показаны на рисунках 2 и 3. Пористый вход жидкости использовался как гладкий вход жидкости, как показано на рисунке 4.

Настоящие эксперименты были проведены с использованием воздуха и пяти испытуемых жидкостей, то есть воды, двух разностей концентраций бутанола и водных растворов глицерина, что позволило получить испытуемую жидкость с различным поверхностным натяжением и вязкостью. Свойства жидкости были измерены в условиях температуры окружающей среды, то есть °C, и их свойства приведены в таблице 1. Образец жидких тестов берется во время эксперимента и сравнивается с паспортными данными свойств жидкостей смесей. Было получено хорошее совпадение, смеси находились в растворимом состоянии и соответствовали паспорту свойств жидкости.

Начало затопления детектировали следующим образом, то есть ступенчатым увеличением с небольшим приращением расхода воздуха при постоянном расходе воды. Сначала мы подождали несколько минут, чтобы убедиться, что картина потока находится в устойчивом состоянии после изменения расхода воздуха. При этом фиксировались визуальные данные наблюдения и расход подаваемой жидкости. Начало затопления определялось как предельная точка устойчивости противотока, определяемая максимальным расходом воздуха, при котором расход подаваемой жидкости был равен расходу жидкости на входе. Поскольку скорость потока воздуха непрерывно увеличивалась, происходит переход в режим потока. Стабильный противоток имел тенденцию к нестабильности. Отмечено неустойчивое противотечение, при котором была обнаружена разница расхода жидкости из верхнего нагнетательного патрубка к расходу нагнетаемой жидкости в нижнем напорном. Расход подаваемой жидкости в нижней камере уменьшается с увеличением расхода воздуха. Это состояние называется ограничением противотока (CCFL) или затоплением. Этот метод использовался предыдущими исследователями, такими как Celata et al. [15] и Deendarlianto et al. [14].

Приведенная скорость описывается как отношение между скоростью потока и поперечным сечением круглого канала, как показано ниже:

в котором нижний индекс указывает подаваемый газ и подаваемую жидкую фазу, приведенную скорость, расход и площадь внутреннего поперечного сечения круглой акриловой трубы.

Условия эксперимента проводились в диапазоне приведенной скорости подаваемой жидкости и воздуха.

3. Результаты и обсуждение

Для упрощения объяснения в этой статье мы используем некоторые сокращения для испытуемых жидкостей, ссылаясь на их жидкие свойства. Значение сокращений, приведенных в данной статье, следующее: W1: воздух-вода ( Н/м и Па.с), S1 : 2% водный раствор бутанола ( Н/м), S2 : 5% водный раствор бутанола ( Н/м м), V1 30% водный раствор глицерина ( Па·с) и V2 50% водный раствор глицерина ( Па·с).

На рис. 5 показано влияние угла наклона трубы на CCFL с точки зрения приведенных скоростей газа и приведенных скоростей подаваемой жидкости. Влияние угла наклона обнаружено в диапазоне ≤ 0,15 м/с, при котором происходит затопление участка трубы. Наблюдаемые поверхностные скорости заводненного газа имеют тенденцию к уменьшению при уменьшении угла наклона трубы. Возможно, это действие гравитационных сил. Уменьшение угла наклона ослабляет силу тяжести, это означает, что роль силы тяжести в противодействии расходу воздуха ослабевает при уменьшении угла наклона, следовательно, расход воздуха, необходимый для создания восходящего потока жидкости, уменьшается в уменьшение угла наклона. Это приводит к тому, что наклон построенной кривой 20°CCFL выше, чем кривой 10°CCFL, как показано на рисунке 5. Рисунки 5(a), 5(b), 5(c) и 5(d) показывают, что эффект угла наклона ослабевает при высоких приведенных скоростях подаваемой жидкости. Это доказывают две построенные кривые, расположенные ближе друг к другу. Его можно рассматривать как эффект нерегулярной волны, образующейся в области входа жидкости и стремящейся перекрыть поперечное сечение. Это указывает на возникновение затопления входа.

Для наблюдения за поведением пленки жидкости в условиях CCFL осуществлялось визуальное наблюдение высокоскоростной видеокамерой Redlake Motion Pro. В сочетании с максимальной частотой кадров и разрешением 500 кадров в секунду и разрешением 1280 × 1024 он может гарантировать хорошее качество данных визуального наблюдения. Камера настроена на 200 кадров в секунду, чтобы обеспечить хорошие данные визуального наблюдения, как показано на рисунках 6, 7 и 8. Наблюдается тенденция, пленка жидкости течет волнообразно, появляется в начале затопления, затем волны увеличиваются в высоту. Когда высота волны достигает определенного значения, волна начинает разбиваться воздушным потоком. В воздушном потоке присутствует некоторый унос капель. Три жидких теста показывают одну и ту же тенденцию, но она не полностью одинакова. Различные явления показаны тремя жидкостными тестами (W1, S2 и V2). V2 показывает большую высоту и частоту сформированной волны по сравнению с W1 в том же временном диапазоне. S2 показывает, что унос капель происходит в меньшей волне по сравнению с W1, это означает, что высота волны, которую необходимо разбить, меньше, чем другая. Это указывает на то, что характеристика CCFL зависит от свойств жидкости.

Уоллис [1] предложил безразмерное число, известное как параметр Уоллиса, в терминах безразмерных приведенных скоростей газа и жидкости для прогнозирования начала затопления в вертикальной трубе. Он определяется следующим образом:

где нижний индекс указывает газ и подаваемую жидкую фазу, плотность, а также внутренний диаметр используемой трубы. Корреляция выражается как,
константы и основаны на установке и условиях эксперимента.

Рисунок 9 иллюстрирует влияние поверхностного натяжения на CCFL в виде безразмерного числа, предложенного Уоллисом, где (a) и (b) соответствуют случаям W1, S1, S2 при наклоне 20 и 10 градусов. угол. Тщательное рассмотрение рисунка показывает, что влияние поверхностного натяжения на CCFL существенно не наблюдается. Дестабилизирующий эффект поверхностного натяжения наблюдался только в поведении пленки жидкости, как показано на рисунке 8. Была показана очень хаотичная картина течения. Это можно объяснить тем, что уменьшение поверхностного натяжения означает, что меньший перепад давления на границе раздела жидкость-газ может сдерживаться пленкой жидкости. Это легко приводит к нестабильному поведению жидкости. Поэтому осуществляется более хаотичное течение и капельный унос происходит при меньшей высоте волны. Очень интересно, что наблюдаемая хаотическая картина течения не оказывает существенного влияния на приведенные скорости заводнения газа. Это подтверждается построенными кривыми CCFL, которые работают близко друг к другу, как показано на рисунке 9. . Этот результат полностью согласуется с Nariai et al. [13], которые выполнили эксперимент CCFL в трубе с тем же внутренним диаметром, что и в настоящей работе. На рисунках 9(a) и 9(b) показан разный наклон двух нанесенных на график экспериментальных данных по углу наклона. Наклон кривой на рис. 9(а) выше, чем на 9(б), он считается наклоном «» в корреляции Уоллиса, тесно связанной с геометрическим размером. Геометрическим размером здесь является угол наклона. Угол наклона соответствует силе тяжести, которая преимущественно влияет на CCFL на обеих кривых W1, S1 и S2.

Дальнейшее наблюдение было проведено для изучения влияния вязкости на заводнение. На рис. 10 показаны данные CCFL, построенные в виде безразмерного числа, предложенного Уоллисом. Увеличение вязкости жидкости означает увеличение сопротивления потоку. По мере стекания жидкости давление пленки жидкости уменьшается из-за эффекта трения, следовательно, разность давлений в области раздела жидкость-газ увеличивается. Формируется флуктуационная волна, компенсирующая дополнительное разное давление в области раздела жидкость-газ. Рисунок 10(a) показывает, что кривые CCFL W1, V1 и V2 близки друг к другу. Это означает, что флуктуационная волна не всегда соответствует дестабилизирующему воздействию, имеется стабилизирующий механизм, способный задержать дестабилизирующее воздействие. Чанг и др. В работе [8] предложен новый вязкий эффект, то есть эффект вязкого демпфирования, который ранее не учитывался. Вязкостное демпфирование как способность жидкости стабилизировать поведение потока будет противодействовать дестабилизирующему эффекту вязкости, поэтому суммарный эффект вязкости жидкости оказывается очень небольшим. Другое состояние показано на рис. 10(b), увеличение вязкости вызывает уменьшение приведенной скорости газа. Это рассматривается как дестабилизирующий эффект вязкости. Дестабилизирующее действие вязкости проявляется преимущественно при вязком сбросе. Это подтверждается высокочастотной волной, сформированной, как показано на рисунке 7. Это может быть вызвано влиянием угла наклона, который разбавляет силы тяжести, соответствующие эффекту вязкого демпфирования. Следовательно, кривые CCFL V1 и V2 имеют тенденцию отставать от W1.

Сравнение сделано, чтобы знать тенденцию заводнения экспериментальных работ в наклонной трубе. Сравнение в наклонной трубе выполнено путем нанесения данных в безразмерных числах, как показано на рисунке 11.

Рисунок 11(a) показывает сравнение настоящих экспериментальных данных с данными, полученными Barnea et al. [3] и Geweke et al. [16]. Хотя в настоящей работе использовалась труба с таким же внутренним диаметром, как у Barnea et al. [3] и Geweke et al. [16], сравнение показывает, что в этих экспериментах наблюдаются разные условия. Барни и др. данные показывают самые высокие, чем другие. Это может быть вызвано 10-метровой трубой и разницей в используемом определении затопления. Гевеке и др. Данные [16] показывают близкое совпадение с настоящим, он выполнен чуть выше графика. Это может быть связано с более высоким давлением в используемой системе, чем в настоящей работе. Как мы знаем из литературы, состояние системы с более высоким давлением имеет тенденцию к увеличению скорости заводнения, это рассматривается как влияние свойств используемой жидкости, изменяющихся в зависимости от давления и температурных условий.

Увеличение угла наклона трубы, экспериментальные данные Уоллиса [1] показывают несколько более низкую кривую CCFL. Это может быть связано с разницей в диаметре, используемой в его эксперименте по заводнению вертикальной трубы.

Цапке и Крегер [9] исследовали противоточное газожидкостное течение в наклонных трубах. Они отметили, что на заводнение существенно влияют свойства жидкости. Они утверждают, что константа в корреляции Уоллиса является функцией свойств жидкости. Затем они предложили безразмерный параметр свойств жидкости, который нужно объединить с корреляцией Уоллиса, чтобы получить тенденцию явления затопления. Удачно доказана корреляция некоторых экспериментальных данных. Параметр свойства жидкости определяется следующим образом:

Дальнейшее сравнение проводится для оценки комбинации безразмерного числа Уоллиса и безразмерного свойства жидкости Цапке для корреляции экспериментальных данных по заводнению. Сравнение производится комбинацией осей нанесенных данных. Эта комбинация была доказана Цапке и Крёгером как достаточно хорошее корреляционное число [9].]. Это подтверждается хорошей корреляцией данных некоторых экспериментальных работ, касающихся изучения влияния свойств жидкости.

Как показано на рис. 11(b), комбинация Уоллиса и свойства жидкости не полностью коррелирует данные. Данные сильно разбросаны, особенно для сильного изменения геометрических размеров, таких как внутренний диаметр и угол наклона, как показано в Ousaka et al. [7] и Pantzali et al. [4] нанесены данные. Необходимо найти новый параметр, чтобы обеспечить общую корреляцию наводнений.

4. Заключение

Экспериментально исследовано начало затопления почти горизонтальной трубы. Диаметр трубки и длина трубки составляли 50 мм и 1,1 м соответственно. Эксперименты проводились с использованием воды, двух разных концентраций водного раствора бутанола и водного раствора глицерина в качестве испытуемых жидкостей. Результаты резюмируются следующим образом. (1) Затопление характеризуется обратно пропорциональным соотношением скоростей затопления, т. е. поверхностные скорости заливающего газа уменьшаются с увеличением расхода жидкости. (2) Влияние угла наклона: наблюдается существенное влияние на явления наводнения. При уменьшении угла наклона наблюдается уменьшение приведенных скоростей захлестывающих газов. (3) Влияние вязкости жидкости на явления захлебывания относительно сильнее, чем влияние поверхностного натяжения. Об этом свидетельствует дестабилизирующий эффект вязкости, который достаточно силен для снижения приведенных скоростей нагнетаемого газа.(4) Эффект вязкого сброса обнаруживается как незначительное влияние вязкости жидкости. Этот эффект усиливается при небольшом изменении вязкости жидкости, но дестабилизирующее влияние вязкости жидкости должно быть преобладающим при уменьшении угла наклона.

Благодарности

Автор хотел бы поблагодарить д-ра Диндарлианто за знания, помощь и терпение при проведении эксперимента, а также бригаду центра Helmholtz Zentrum Dresden Rossendorf Topflow Facility за их вклад в этот эксперимент. Эта работа также частично поддерживается Фондом Александра Ван Гумбольдта в Германии.

Ссылки

G. B. Wallis, One-Dimensional Two-Phase Flow , глава 11, McGraw Hill, NewYork, NY, USA, 1969.
Г. Ф. Хьюитт, «Влияние условий конца, наклона трубы и физических свойств на захлебывание в газожидкостных потоках», Harwell Report HTFS-RS 222, 1977.
Просмотр по адресу:
Google Scholar Д. Барнеа, Н. Бен Йосеф и Ю. Тайтель, «Затопление наклонных труб: влияние входной секции», Канадский журнал химического машиностроения , том. 64, нет. 2, стр. 177–184, 1986.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
Панцали М.А., Моуза А.А., Парас С.В. Исследование гидродинамических характеристик слоя жидкости при противоточном течении в наклонных трубах малого диаметра: влияние свойств жидкости. Многофазный поток (ICMF ’07) , Лейпциг, Германия, 2007 г.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
С. Камей, Дж. Ониши и Т. Окане, «Затопление в смачиваемой стене башни», Химическое машиностроение , том. 18, стр. 364–368, 1954.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
С. Судзуки и Т. Уэда, «Поведение жидких пленок и захлебывание в противоточном двухфазном потоке, часть 1. поток в круглых трубах», International Journal of Multiphase Flow , vol. 3, нет. 6, pp. 517–532, 1977.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
Осака А., Диндарлианто, Кариясаки А. и Фукано Т. Прогнозирование скорости захлестывания газа в газожидкостном противовесе. ток двухфазного течения в наклонных трубах», Ядерная техника и проектирование , том. 236, нет. 12, pp. 1282–1292, 2005.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
К. С. Чанг, К. П. Лю, и К. Л. Тиен, «Заводнение в двухфазных противоточных потоках-II: экспериментальное исследование», Физико-химический Гидродинамика , вып. 1, pp. 209–220, 1980.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
А. Цапке и Д. Крёгер, «Влияние свойств жидкости и геометрии входного отверстия на заводнение в вертикальных и наклонных трубах», Международный журнал многофазных потоков , том. 22, нет. 3, стр. 461–472, 1996.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Р. Клифт, К. Л. Притчард и Р. М. Неддерман, «Влияние вязкости на условия затопления в колоннах смачиваемых стенок», Chemical Engineering Science , vol. 21, нет. 1, pp. 87–95, 1966.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
К. Л. Тиен и К. П. Лю, «Обзор вертикального двухфазного противоточного заводнения», ЭПРИНП-984, 1979.
. Просмотр по адресу:
. 29, нет. 9, стр. 1395–1412, 2003.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Т. Нариаи, А. Томияма, К. Валле, Д. Лукас, И. Киношита и М. Мурасе, «Ограничение противоточного потока в уменьшенной модели горячей ветви PWR», в Материалы Международного тематического совещания по ядерной термогидравлике, эксплуатации и безопасности (NUTHOS-8) N8P0109 , стр. 10–14, Шанхай, Китай, 2010 г. , Осака А., Кариясаки А., Фукано Т., Кониси М., «Влияние поверхностного натяжения на схему течения и ограничение противотока (CCFL) в газожидкостном двухфазном потоке в наклонной трубе, Японский журнал многофазных потоков , том.